표B.2 - 건물의 비상 상황의 징후 구조 요소
| 건축 유형 | 비상 사태의 조짐 |
| 철근 콘크리트 구조물 | 인장 강도 보강재의 지지부와 교차하는 부분을 포함하여 균열이 교대로 발생하는 구조물의 균열; 갭 클램프 in 층간 녹 또는 궤양뿐만 아니라 다중 스팬 빔 및 판의 중간에있는 경사 균열 영역은 보강재의 단면적을 15 % 이상 감소시킵니다. 압축 된 구역 구조의 보강의 좌굴; 삽입 및 연결 요소의 변형; 용접부의 강재 부식으로 인서트 판재로부터 폐기물을 제거하고, 조립식 요소의 접합부의 파손 및 후자가 후자에 의해 상쇄되는 경우; 지지대의 변위로 인해 조립식 요소의지지 영역이 감소합니다. 0.5 mm 이상의 개구부를 갖는 연신 구역에서 균열이 존재할 때 구부러진 요소의 유의 한 (스팬의 1/50 이상) 처짐; 경사 균열 영역에서 갭 클램프; 연신 지역에서 작업 강화의 개별 봉의 파열; 압축 된 구역에서의 콘크리트 분쇄 및 응집 구부러진 요소의 압축 구역과 나머지 구역의 콘크리트 강도 감소는 30 % 이상입니다. 조립식 요소의 베어링 면적은 표준 및 설계 요건보다 적습니다. 기존 균열, 처짐 및 기타 손상은 구조물 파손의 위험성을 나타냅니다. 요소의 자유지지와 압축 된 영역에서 경사 균열의 끝단 위에 세로 방향 균열의 징후가 존재할 때 0.5mm 이상 기울어 진 균열 개구. 어떤 공개와 함께 칼럼의 콘솔에 균열. 수직으로부터의 기둥의 편향은 인접한 요소의 접합부의 무결성에 대한 규범 및 / 또는 위반에 의해 허용 된 것보다 많습니다. 수직 링크의 틈새 또는 품질 불량, 임베디드 부품의 부재 또는 비 설계 용접. 벽면에서 대형 패널 건물의 패널 출구는 규범에 의해 허용 된 것 이상입니다. 수평 및 수직 이음새 대형 패널 건물의 패널 주변을 따라 대형 패널 건물의 패널 균열 |
| 석재 건축 | 심한 손상. 벽에 큰 산사태가 있습니다. 해빙 및 풍화 벽돌은 40 %의 깊이까지. 수직 및 경사 균열 (온도 및 퇴적 균열 제외) 베어링 벽아와 기둥은 4 줄의 벽돌로 이루어져 있습니다. 두께가 1/3 또는 그 이상으로 바닥에서 벽의 기울기 및 좌굴. 건물의 균등하지 않은 강수로 인한 벽돌의 균열 폭은 50mm 이상에 이르며, 수직으로부터의 편차는 구조물의 높이의 1/50 이상이됩니다. 벽, 기둥, 수평 조인트를 따르는 기초 또는 비스듬한 스트로브의 이동 (이동). 건설시 돌 및 박격포의 강도가 30-50 % 감소하거나 저 강도 소재가 사용됩니다. 교차로에서 종단 벽을 횡단면에서 분리하고, 벽과 기둥을 벽으로 굴리는 강철 타이와 앵커를 끊거나 당깁니다. 벽돌 아치와 아치에서는 잘 보이는 특성 균열이 형성되어 과도한 긴장과 긴장 상태를 나타냅니다. 벽돌 아래의 손상은 트러스, 빔 및 균열 형태의 점퍼, 압축과 함께 감압을 지원합니다. 20 mm 이상의 깊이에 수평 조인트를 따라 돌을 분쇄하거나 벽돌 행 변위. 지지대 위의 바닥 슬라브의 변위는 벽의 매립 깊이의 1/5 이상입니다. 벽돌에는 장시간 담금질, 얼고 풍화 된 벽돌 및 벽 두께의 1/5 이상의 깊이까지의 파괴 구역이 있습니다. 별도로 독립적으로 작동하는 기둥으로 수직으로 석공이 분리되어 있습니다. 금속 퍼프가 완전히 부식되고 고정이 잘못되었습니다. 수평 방수가 완전히 파괴되었습니다. 이 지역에있는 석조 술은 쇠 지렛대로 쉽게 부서집니다. 돌이 부서져 층이 형성되었습니다. 돌 위에 망치를 치면 소리가 귀머거리입니다. 구조는 관찰 된 변형과 결함으로 손실을 나타냅니다. 지지력 50 % 이상. 붕괴의 위협이 있습니다. 내부 석조물 박리 (표면에 부딪 칠 때 둔한 소리); 바깥 쪽 마일의 불룩 함과 같은 것. 슬래브 끝의 칩 벽돌 |
| 철강 구조물 | 구부러진 요소의 처짐은 1/75 스팬 이상입니다. 구조물의 국부적 안정성의 상실 (보와 벽의 벽과 기둥의 불룩 함). 다중 볼트 연결에서 개별 볼트 또는 리벳을 자릅니다. 베어링 요소의 계산 된 단면적이 최대 25 % 이상 감소하는 부식. 용접부 또는 열 영향 부의 균열. 기계적 손상으로 단면적이 약 25 %까지 감소합니다. 수직면에서 15mm 이상 떨어진 곳에 농장이 있습니다. 터닝 볼트 또는 리벳에서 노드 연결부의 고장; 개개의 뻗어있는 요소의 틈; 요소의 주재료에 균열이 있음; 관절의 장애 및 지지체의 상호 변위 |
| 0.01 스팬 길이 이상의 처짐. 패널 또는 손톱에 세로 방향 균열이 있으며, 정면 아랫 부분에 치핑이 있습니다. 정면 절단에 커플 링 볼트 부족. 압축 된 영역에서 나무가 부풀어 오름 (접힌 부분이 압축 된면에 형성됨). 아이템을 30 % 이상 썩는다. 상대 편향이 허용 값을 초과 함 |
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| 메모 1 구조를 비상 카테고리에 지정하려면이 카테고리를 특징 짓는 하나 이상의 피쳐가 있으면 충분합니다. 2 표에 명시되지 않은 징후가있는 상태의 비상 사태 범주에 대한 검사 구조의 분류는 전문적이고 조직화 된 세부 시험을 토대로 이루어져야한다. |
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부록 B
(참고)
현대 주거 및 공공 건물의 주요 설계 솔루션
1 주거 및 공공 건물 건설의 특징은 다음과 같습니다.
a) 건축 및 계획 결정의 복잡성;
b) 복잡한 구성의 건물을 가변 높이로 구성;
c) 건물을 통한 기존 건물의 통합;
지하 공간의 넓은 개발
e) 바람직하지 않은 공학적 및 지질 학적 조건 (씻어 낸 지역, 늪지, 이전의 매립지 등)이있는 지역 조성.
e) 다양한 깊이의 기존 하수 처리 시설과 인접한 건물 건설;
g) 건물의 층수를 늘린다.
1990 년대까지 도시의 주거 지역은 주로 대형 패널과 벽돌로 지어졌습니다. 고층 건물, 대부분은 전형적인 프로젝트들 1960 ~ 1990 년 90 년대 중반부터 주거용 건축물의 주된 유형은 개별 프로젝트로 건축 된 건물입니다.
3 일반적으로 주거용 건물의 높이는 9 ~ 17 층이며 일부 경우 18 ~ 24 층으로 증가합니다. 외곽 지역과 교외 지역에서는 2 ... 5 층짜리 별장 형 주택이 개별 프로젝트에 건설 중입니다.
주거용 건물의 주 구조는 횡단 보도입니다. 철근 콘크리트 벽 그리고 경량의 둘러싸는 벽. 횡벽 피치는 2.4 ~ 6.0m이며, 14 층 높이의 주거용 조립식 건물의 일부는 세로로 자립하는 외부 클레이 다이 트 콘크리트 벽과 내부 철근 콘크리트로 수행됩니다. 벽돌 건물은 세로 및 가로 하중지지 벽과 함께 서로 다른 높이로 구성됩니다.
저층 및 하층에 비 주거용 건물이있는 주거용 건물은 1 ~ 2 층의 높이까지 철근 콘크리트 틀이있는 경우가 많습니다.
부록 D
(참고)
오래된 석조 건물의 구조 특성
1 기존 벽돌 주거 및 시민 건축물 건설의 시간까지, 그들을 일으키는 것 디자인 기능, 두 개의 주요 그룹으로 나뉩니다 :
1917 년 이전에 건축 된 건물;
1917 년부터 대형 패널 주택 건설 시작까지의 기간에 건축 된 건물.
1917 년까지 2 ~ 5 층 벽돌 건물은 주로 외벽을 지탱하고 내부 벽을 1 개 내장하여 건축되었습니다. 건물을 횡단 하중 베어링 벽 또는 복도를 형성하는 두 개의 종단 내벽과 거의 만났습니다. 이 건물 중 많은 건물이 1 층 ~ 3 층으로 지어졌습니다. 벽돌 세공은 느리게 경화되는 석회 모르타르에 주로 세워졌습니다.
이러한 건물의 전반적인 강성은 계단을 포함하여 길이 방향과 가로 방향의 거대한 벽에 의해 제공되었습니다. 종단 벽은 때때로 평강으로 만든 앵커와 함께 묶여있었습니다. 또한, 종 방향 벽에서, 어떤 경우에는 벽의 모서리와 교차점에 앵커가있는 스틸 타이가 놓여있었습니다. 일반적으로 바닥재는 벽에 고정되어 있습니다. 이 모든 것, 특히 석조 벽의 강도가 서서히 증가하는 것은 고르지 않은 강수에 대한 건물의 감도를 감소시키는 데 기여했습니다.
2 대부분의 오래된 건물의 토대는 자연적인 기반을 가지고 있습니다. 돌 또는 벽돌이 있으며, 때로는 구덩이의 아랫 부분과 거의 구두약 또는 콘크리트가 아닙니다.
오래된 건물의 기초 밑에는 통나무가 놓여 지거나 통나무가 2-6 미터 길이의 짧은 나무 말뚝으로 만들어졌습니다.
건설 현장의 건설 또는 공학 - 지질 학적 특징에 따라 기초의 깊이는 기초의 압력 150-450 kPa에서 1.0에서 4.5 m까지 다양합니다. 많은 경우, 오래된 건물, 특히 초 구조물의 토대에 대한 압력은 SNiP 02.02.01에 따라 계산 된 기초 토양의 계산 된 저항 값을 초과합니다.
3 방수 지하실과 바깥쪽에 기초를 놓기 위해 때로는 찰흙 덩어리를 잠그기도했다. 지하 모서리에있는 모세관 방수가 항상 필요한 것은 아닙니다.
많은 경우에 벽의 항 모세관 방수 층은 노화 방지 층 표면의 침구 및 겹겹이 쌓여 포장 마루 또는 사각 지대 아래에 있습니다.
대부분의 경우, 외부 벽돌 벽은 석회석 또는 2.5 벽돌의 두께와 2 벽돌의 내부 벽을 가진 복합 모르타르에 세워졌습니다. 외벽의 앞면은 때로는 선택된 벽돌로 뻗어있었습니다. 대부분의 경우, 벽돌 세공은 뒷댐목, 약한 언더 베이크 벽돌, 구멍 뚫기, 연기 채널 제거 등의 특징이 있습니다.
문화 층, 인도 및 맹인 지역의 융기로 인해 토양에서 건물 벽으로 수분이 상승하여 강도가 크게 감소되었고 어떤 경우에는 파괴로 이어진다. 석조 술 1 층 및 1 층. 벽의 특징적인 결함은 다음과 같습니다.
석공 술의 낮은 강도로 인한 벽의 파괴.
석조물의 표면 파괴 (침수, 동결 및 해동 중 풍화 작용);
전체 두께에서 벽의 개별 구역 파괴.
연기가 나기의 지역에있는 벽돌의 번 아웃 그리고 국부적으로 파괴;
횡벽으로부터 분리 된 수직으로부터의 외벽의 편차;
포장 도로 (맹점 지역) 위의 현대적인 높이에서 벽의 항 모세관 방수가 없기 때문에 벽의 습도.
겹쳐진 부분은 대부분 보드 충진재가있는 두개골 막대가있는 로그와 건설 잔해물 및 벽돌 싸움으로 채우는 로그로 구성됩니다.
지하실과 덜 자주 건물의 첫 번째 층은 다른 디자인의 벽돌 아치로 덮여 있습니다.
과거와 현재의 세기의 건물의 건물에서, 지하의 지하 천장은 주로 콘크리트로 채워진 금속 롤링 빔으로 만들어졌습니다.
나중에 공공 및 주거용 벽돌 건물에서 바닥은 때로 모 놀리 식 철근 콘크리트 및 조립식 요소로 구성됩니다.
1917 년부터 50 년대 중반까지의 기간은 다양한 유형의 석조 건물의 건설이 특징입니다.
처음 5 년 동안과 전후 년 동안 주거용 건물은 일반적으로 다음과 같이 세워졌습니다. 디자인 계획. 이것들은 작은 중공 콘크리트 블록, 모 놀리 식 합성기, 공기 갭이있는 brickwork 및 뒤 채움의 벽이있는 주택입니다.
바닥에는 다양한 재료가 사용되었습니다. 경재 마루 그것들은 두개골 바가있는 통나무 받침대에서 가끔 판자와 구조로 만들어지며, 덜 자주 철근 콘크리트 대들보를 사용하는 금속 받침대에서 만들어졌습니다.
어떤 경우에는 기초, 천장 및 칸막이의 건축물이 특히 사무실 건물, 백화점, 공장, 부엌, 목욕탕, 세탁실 등에서 모 놀리 식 철근 콘크리트로 만들어집니다.
다음 단계 (40 년대 말부터)는 콘크리트 주춧돌, 프리 캐스트 철근 콘크리트 바닥 및 바닥 기둥, 방전 기둥, 상인방, 기둥 등 조립식 요소를 많이 사용하여 증가하는 자본을 가진 주거용 건물과 민간인의 건설을 특징으로합니다. 같은 기간에 커다란 벽돌과 콘크리트 블록 건물이 세워졌습니다.
부록 D
(참고)
상트 페테르부르크 영토의 공학 및 지질 조건의 특징
1 상트 페테르부르크의 제 4 기 퇴적물은 상트 페테르부르크 남부 지역의 도시 북부와 중부, 캄브리아기 하부의 제 4 기 암석 - 어퍼 코 틀린 점토 -의 고르지 않은 표면에서 발생합니다. 기초 암반의 지하 암층에있는 고지대 구배의 존재는 주로 4 기층의 단면과 그 두께의 특이성을 결정한다. 창백한 계곡 바깥 지층은 약 30m, 고지대 지대에서는 고지 계곡이 120m로 증가한다.
매장 된 골짜기 바깥쪽에는 상부 코 틀린 점토가 안정적인지지 지평을 제공 할 수 있습니다. 더미 기초. Upper Kotlin과 Lower Cambrian 점토를 지하 구조물의 기초 또는 매개체로 사용하는 경우 거시 및 미세 균열을 고려해야하며 결과적으로 심도와 파업의 불균일성을 고려해야합니다.
고대 고지대는 드니퍼 (dnieper)이며, 모스크바와 루가 (Luga) 지역은 빙하수와 호수 퇴적물로 해부되어있다. 고지 계곡에서는 3 개의 지층 형성이 특징적이다. 드네어와 모스크바의 빙퇴석 퇴적물은 스펜 렌카 강 아래의 네바 계곡의 일부 장소에서 용기의 광장에서 깊은 묻힌 계곡에서 찾을 수 있습니다.
2 퇴적 기초에 대한 담체 층으로서, 가장 높은 지평선 인 Luga 빙 퇴석이 가장 중요합니다. 이 지층의 깊이는 미터에서 처음 수십 미터까지 다양하며, 루가 (Luga) 빙 퇴석이 형성되는 곳에서는 낮과 밤 (Vitebsk 기차역 근처 중앙부의 북쪽과 남쪽으로) 출현합니다.
[3] Neva 및 Neva 만에 따라서 특정 지역을 제외하고 상부 Ludsk 빙퇴석과 겹치는 발틱 빙하 호수의 호수 - 빙하 예금은 널리 퍼져있다. 이 퇴적물 층의 총 두께는 3-10m가 바람직하며 도시의 섬 부분에서는 20m에이를 수있다. 정확한 점토, 양토, 모래 롬, 덜 자주 모래는 호수 - 빙하 퇴적 지역에서 다르다. 스트립 겹침으로 바위 부분에서 가장 널리 개발되었습니다. 섹션의 상단 부분에서 리본 점토는 점차적으로 풍화 과정으로 인해 원래의 겹겹이 쌓인 스트립 층의 상부 지평선을 나타내는 롬과 모래 롬으로 점진적으로 변형됩니다.
이 그룹의 토양은 높은 자연 수분과 다공성, 이방성 기계적 성질, 높은 압축성, 물결 모양, 요 변성.
도시의 중앙부 (섬) 지역에서이 토양은 미생물 학적 손상, 유체 및 유동성 플라스틱의 일관성, 약한 동적 효과, 높은 부식 활성 하에서도 액화하는 능력을 특징으로합니다.
두 번째 리토 리아 테라스 (Litorina-glacial deposits)는 도시의 오른편과 남쪽에 위치하며, 상부 구역에서 다림질을하고, 하부 구역에서 강도를 약간 증가시킨다.
4 현대 호수 - 바다 (Litorinian) 퇴적물, 주로 모래와 사질 양토는 도시의 역사 중심지에 편재되어 있으며, 석회암층은 국지적으로 분포되어있다. 따뜻한 얕은 바다의 퇴적물이기 때문에 유기물이 풍부합니다.
이러한 퇴적물을 구조물이나 환경의 기반으로 사용하는 것은 매우 문제가됩니다. 지하 통신.
일반적으로 호수 - 바다 퇴적층의 총 두께는 5m를 초과하지 않는다. 그것들은 미사 미사, 미사 질 양토 및 양질의 유기물을 가진 양토로 대표된다. 실트 샌즈는 일반적으로 유동성을 지니고 있으며, 유체 역학 체계가 변화하고 추가적인 응력이 가해질 때 쉽게 떠 다니는 상태로 변합니다. 사질 양토 및 양토는 약한 준 플라스틱 틱소 트로픽 토양으로 간주되어야한다. 파일 기초의 경우 기술적 인 토양이 적재되면 제로 또는 부정적인 마찰이 발생할 수 있습니다.
호수 - 바다 퇴적층은 서로 다른 구성의 이탄 및 흙이 묻은 토양의 렌즈와 중간층을 포함합니다. 이 토양은 비교적 크고 고르지 않은 압축성을 가지고있다.
5 도시의 제 4 층의 윗부분에서 늪지 퇴적물은 넓이가 0.2 ~ 11.0m 인 토탄으로 표시되며, 현재 북부 지역에서 가장 큰 이탄 습지 (Lakhtinskoe, Levashovskoye, Pargolovskoye , Shuvalov 등). 호수 퇴적물과 최후의 허물기 동안에 매장 된 토탄의 층과 렌즈가 형성되어 후기 충적세에서 그들의 발달을 시작했다는 것을 주목해야한다. 가장 개발 된 곳은 토지 습지 다. 습지 퇴적물의 두께는 0.5 ~ 3 - 5m, 최대 7 - 12m이다.
6 상트 페테르부르크의 제 4 기 단면의 지질 학적 및 암석 학적 구조의 특별한 특징은 습지, litorina 또는 호수 - 빙하 퇴적물에 적합한 인공으로 만들어진 벌크 및 충적층의 존재이다. 산업 폐기물 및 유해 폐기물 건설 생산국가와 물리적 및 기계적 특성 밑에있는 지층의 토양.
7 상트 페 테르 부르크의 영토는 발틱 방패의 남쪽 경사면에있는 모스크바 인공 지파의 북서쪽 부분에 배수구가 있고 지하수 발트해로.
상트 페 테르 부르크 (St. Petersburg) 구역의 기존 수문 지질 층상화에 따르면, 대수층과 단지가 구별됩니다.
a) 제 4 기 시대의 암반 빙면의 차이점 인 현대 습지 퇴적물과 호수 - 바다 (Litorinov) 모래와 모래 질의 양토의 상부에 일반적으로 존재하는 인조 구조물 (벌크 및 충적)을 포함한 제 4 기 암석에 한정된 지하수, 산발적으로 개발 된 발데이 (Valdai) 빙퇴석의 모래 렌즈;
b) interstadial sand formation에 국한된 상부 간접 대수층. 대개 도시의 묻힌 계곡에서 열린다. "Postrovsky"라고 불리는이 지평선은 도시 지역 내 퇴적물의 현저한 부식과 석회암 변이로 인해 매장 된 계곡에서도 국부적으로 분포한다.
c) 모스크바 수목 기둥 아래에서 발견 된 하부 intermoral 대수층은 북부에있는 도시의 깊은 paleo-valley와 St.의 남동부 외곽에서만 발견된다는 사실 때문에, Petersburg 및 전략적 물 보유의 대수층으로 간주됩니다;
d) 오르도비스기와 캄브리아기 - 오르도비스기 대수층은 Ladoga-Baltic Clay 남쪽의 Izhora Plateau에서 개방된다. 그 중 첫 번째는 석회암으로, 두 번째는 사암으로 한정된다. 이 지평선은 크라스 노 셀스 키 (Krasnoselsky) 지역의 도시 남서쪽 부분에있다.
e) Lomonosov 대수층은 사암으로 개설되고, 상부 Kotla 점토는 Undian Vendian이며, Lontov 지평선의 Lower Cambrian Blue 점토는 상부 대수층으로 사용된다. 그러나, 도시의 남쪽 부분에서는, 상부 수층의 점토층이없는 부분에서 Lomonosov 대수층은 제 4 기 퇴적물과 중첩된다.
(e) Vendian의 Kotlin Formation의 모래에 국한된 Lower Kotlin (Gdov) 대수층은 도시의 북쪽 국경과 레닌 그라드 지역을 넘어 남쪽으로 더 멀리 떨어져서 분포한다.
지하수는 도시에 지역 분포를 가지고 있으며, 정권은 개별 섬 내에서 거의 폐쇄 된 수문 지질 시스템을 형성하는 시트 말뚝 박기 및 제방의 존재에 의해 섬 부분에서 교란된다.
도시의 영토에는 수력 역학 체계의 2 가지 하위 유형이 구별됩니다. 지하수. 주변에 분산 된 건물과 풍부한 녹지가있는 주변의 북부, 동북부, 동부 지역에서는 계절적 기후 변화에 따라 자연스럽고 약한 유체 역학 체계가 구현됩니다. 봄철의 낮은 수준은 2 월 중순에서 3 월말에 설정됩니다. 봄 최대 수준 - 4 월 - 5 월. 여름철 강수량이 풍부하여 연말까지 지하수의 높은 위치를 보장하여 여름 가을과 가을 겨울 극단을 크게 매끄럽게합니다. 지하수 수준 변동의 연간 진폭 감소가 기록됩니다.
머리말
구조물과 구조물을 짓는 사고는 심각한 경제적 손해를 초래하고 종종 사람들의 죽음과 부상을 동반합니다.
건축물의 사고는 일반적으로 설계 오류, 사용 된 품질이 낮은 재료 등 여러 가지 이유로 인해 발생합니다. 지지 구조물, 건축 구조물의 제조 및 설치 기술의 위반, 건물 및 구조물의 작동 규칙 위반.
건물 구조의 사고는 갑자기 발생하지 않습니다. 일반적으로 사고의 일련의 전조를 관찰 할 수 있습니다. 시간 내에 임박한 사고의 징후가 눈에 띄면 시간 내에 예방 조치를 취할 수 있습니다 : 사람들을 위험 구역에서 꺼내고, 비상 구조물을 내리고, 임시 설비를 설치하십시오. 따라서 건설 및 엔지니어링 조직의 기술 및 기술 인력은 구조의 비상 상황의 징후를 알아야합니다.
1. 사고 평가를위한 일반 규정
건축 구조물
"사고"라는 용어와 그것에 관련된 "비상 상태", "비상 사태 전후 상태"의 개념은 확고하게 통용되는 해석이 없다. 이 작업에서 건물 또는 구조물의 건물 구조 사고는 건물 구조 또는 전체 건물 또는 구조물 전체가 붕괴되어 변형이 발생하여 작동이 불가능해진다는 것을 의미합니다.
언더 비상 사태 는 확률이 높으면 가까운 장래에 사고를 기대할 수있는 건물이나 구조물의 건설 상태를 의미합니다.
비상 사태 전 조건 부작용이 계속되는 경우 (기초의 고르지 않은 퇴적물, 온도 강하, 공격적인 환경 등) 구조물의 고장이 발생할 수있는 경우 이러한 구조의 상태를 호출 할 것입니다.
건물 구조의 사고는 파괴가 사전에 강한 변형없이 발생했을 때 건물의 취약한 작업의 결과로 숨겨진 결함으로 인해 발생할 수 있습니다. 이 경우 구조물의 비상 상황이 존재한다는 사실을 입증하는 것은 매우 어렵습니다.
그러나 대부분의 경우 구조적 사고는 큰 변형, 균열의 출현 및 개방 및 기타 비상 상황의 가시적 인 징후가 발생하기 전에 발생합니다.
시각 및기구 검사와 함께 구조물의 사고율을 확립하기 위해 일반적으로 구조의 검증 계산이 수행됩니다. 캘리브레이션 계산 중에 구조물의 비상 상태는 구조물의 설계 용량의 계산 된 하중의 초과 정도에 의해 결정됩니다.
기존 설계 표준에서는 다음과 같은 조항이 채택됩니다. 구조의 어느 부분이 첫 번째 제한 조건 그룹에 도달하면이 제한 상태가 전체 구조에서 발생합니다. 비상 상태와 관련해서는 정적으로 정의 된 시스템에서도 마찬가지입니다. 정적으로 감지 할 수없는 시스템에서는 어느 한 섹션에서 한계 상태를 달성하는 것이 일반적으로 구조의 붕괴와 관련이 없습니다. 이것은 구조의 비상 상황을인지 할 것인지를 결정할 때 고려되어야한다. 설문 조사 및 교정 계산 결과를 분석하면 구조 상태가 비정상인지 여부에 대한 신뢰할 수있는 답을 얻을 수 있습니다.
이 경우 다음과 같은 경우를 찾을 수 있습니다.
1. 구조물의 검사는 구조물이 비상 상태에 있다고 판단 할 수있는 신호를 나타낸다. 이는 캘리브레이션 계산에 의해 확인됩니다.
2. 설문 조사는 구조의 비상 상황의 징조를 보여 주지만 캘리브레이션 계산은이를 확인하지 않습니다.
3. 검증 계산의 결과는 구조물의 비상 상태의 존재를 나타내며, 그러한 상태의 신호 검사는 탐지하지 못한다.
두 번째 경우, 교정 계산이 분석되어야한다 : 즉, 건물 구조물의 식별 된 결함의 영향이 그 구조물을 수행 할 때 고려되었는지, 올바르게 수용되었는지 여부 디자인 계획.
검증 계산 중에 오류가 발생하지 않으면 구조의 상태를 비상 사태로 간주 할 수있는 근거가 충분하지 않습니다. 구조의 유형과 확인 된 결함에 따라 경우에 따라 구조의이 상태를 인식 할 수 있습니다 비상 사태 전의 .
세 번째 경우에는 구조를 다시 검사해야하며, 사고의 징후가 보이지 않으면 구조물의 비상 상황에 대한 근거가 없습니다. 파단 하중이 현행 표준에 따라 계산 된 구조물의 하중 전달 능력을 상당히 초과하는 경우가 매우 흔합니다.
구조의 비상 상황에 대한 진술의 정확성은이 결론을 내리는 사람의 자격에 달려 있음을 주목해야한다.
많은 매뉴얼에서 건축 구조물 검사에 대한 지침에서 구조물의 지지력이 50 % 이상 감소하면 구조물의이 상태를 비상 사태 또는 완전한 파괴로 간주하는 것이 좋습니다. 이 경우 비상 사태는 구조물의 지지력 (프로젝트가 지니고있는 운반 능력의 감소 정도)뿐만 아니라 외부 영향으로 야기 된 힘에 달려 있음을 주목해야한다. 구조물의 붕괴와 관련하여 운반 능력이 조금 떨어지면 발생할 수 있습니다. 구조가 무너지면 실제 지지력이 완전히 소모되었습니다.
2. 토양 기초의 비상 사태 징후
토양 기초의 비상 상황은 재단의 불만족스러운 성능으로 인해이 재단에있는 건물이나 구조물의 구조가 비상 상태에있는 경우와 같습니다.
따라서 토양 기초의 사고율은 그것에 근거한 구조물의 상태에 의해 판단된다.
건물과 구조물의 기초에 대한 설계 기준은 토대의 퇴적물, 평균 및 최대 정착의 상대적 차이를 제한합니다. 이러한 변형이베이스를 기반으로 한 구조의 한계 값을 초과하면 균열이 예상됩니다. 그러나 이것이 항상 건물과 구조물의 비상 상황으로 이어지는 것은 아닙니다. 대부분의 경우 정상적인 작동 조건을 위반하는 것입니다.
자연 재해 (지진, 산사태)를 제외하면 다음과 같은 경우에 자연 재해가 발생할 수 있습니다.
- 건물이나 구조물을 설계 할 때 기초 기초의 강도 및 변형 가능성 속성이 잘못 평가됩니다.
- 구덩이 일의 기술을 위반했다;
- 동결 허용 토양을 치는 것;
- 건물 및 구조물 운영 규칙 위반.
예를 들어, 토양 기초의 자연 구조를 위반하여 위 구조의 일부의 긴급 상황이 발생했을 때 우리는 레닌 그라드 지역에 거주 용 5 층 대형 패널 주택을 건설 할 수 있음을 인용 할 수 있습니다. 구덩이가 지나가는 동안 주 수도관이 손상되고 토양의 일부가 물로 잠겨 물에 넘쳐 토양이 과도하게 젖게되었다. 건물 건설이 끝난 후 지하실 바닥이 파손되어 토대가 바닥에서 부풀어 오르고있었습니다. 액화 된 토양 위에 세워진 집의 세 부분이 이전에 세워진 두 부분에서 가라 앉고 분리되었습니다. 건물 상단의 균열 폭은 4 cm에 이르렀습니다 (그림 1). 장갑 벨트, 기지의 이질성으로 인해 프로젝트가 제공 한, 따라서 폭발했다. 일반적으로이 건물은 기본 변형이 안정되고 건물이 붕괴되지 않았기 때문에 응급 상황으로 인식 될 수 없습니다.
도 4 1. 침수의 결과로 토양 기초의 강한 불균일 한 변형을 가진 대형 패널 주거용 건물의 변형 계획 :
1 - 암석 토양; 2 - 양토; 3 - 손상됨 수도관; 4 - 균열.
토양의 동결로 인한 지상 구조물의 비상 상태 달성의 예는 레닌 그라드 근처 푸쉬킨의 건설 기간 동안 2 층 벽돌 주거의 지상부의 변형으로 작용할 수있다. 집안의 건설은 겨울에 이루어졌습니다. 지하실의 창문은 윤이 나지 않았습니다. 지하실에 쌓인 팽창 된 점토 자갈은 바깥 벽 근처에있는 기초의 기초를 덮었습니다. 내부의 종벽에는 기초 바닥이 50cm 밖에 안되는 기초가 있었으며,이 벽 아래의 땅은 얼고 팽창이 일어났습니다. 결과적으로 집은 두 부분으로 나뉘 었습니다. 끝벽 상단의 균열 너비는 8 ... 10 cm에 이르렀습니다.이 경우 집 전체는 파손되지 않았습니다. 세로 부분 만 내벽 교량 하부의 비상 교량을 고려할 수 있었고, 교각 변형이 더 발전함에 따라 교량과 천장이 붕괴 될 가능성이 나타났다. 여름철에 벽을 단단히 고정시킨 후 코드를 설치하고 균열을 고친 다음 지하실 단열재를 제거한 후 다음 겨울까지는 서리가 내리 쬐는 흔적이 없었습니다. 건물이 다음 겨울까지 절연되지 않은 지하실로 남겨 졌다면 벽의 일부가 붕괴 될 위험이 있습니다.
건물을 재건축 할 때, 기존의 준결승 (semi-passage) 서브 필드 대신 기술 지하가 종종 사용됩니다. 이 경우 지하실은 일반적으로 기초 바닥과 지하실 바닥면 사이의 거리가 50cm 미만이되도록 깊어지고 때로는 단독 층이 지하층보다 높습니다.
후자의 경우, 토양 기초의 비상 상태가 항상 발생합니다. 지하층의 마킹이 50cm 미만의 거리에서 지하실 기저의 마크에 접근하면, (제 1 제한 상태의 그룹에 대한) 베어링 수용력에 대한 기초의 계산을 할 필요가있다. 재단의 기초 밑에서 토양 붓기 가능성에 대한 기초를 확인하십시오.
3. 기지 비상 사태의 조짐
기초의 비상 상황은 토양 기초의 불만족 한 일 때문에 또는 기초의 몸의 불충분 한 힘 때문에 생긴다.
토양 기초의 불완전한 일의 경우에, 기초에있는 균열 모양을 통해, 그들은 일반적으로 열려 있고, 드물게 찾아 내고, 전체 고도를 따라서 기초를 교차하고 벽에 들어간다.
이러한 균열은 항상 지상 구조물의 비상 상태로 이어지지는 않습니다. 균열은 파운데이션의 길이에 따라 노력을 재분배하게하며, 파운데이션의 개별 섹션과 파손의 과부하로 이어질 수 있습니다. 이것은 대개 개구부 위의 상인방에서 지하 몸이 국부적으로 파괴되는 것을 동반합니다. 과부하가 심한 곳에서는 종종 열려있는 수직 균열이 약하게 형성되고 지하층의 수직 성층화가 관찰됩니다. 후자는 기초의 수직 표면을 두드림으로써 결정됩니다. 청각 장애시 계층화 소리가 들립니다. 기초 섹션의이 상태를 고려해야합니다. 비상 사태 .
파운데이션 몸체의 강도가 충분하지 않은 경우, 종종 약하게 열렸던 균열이 또한 그 안에 나타나고 수직 층화가 관찰됩니다. 그것은 비상 사태 조건
개별 기둥에 대한 유 기형 기초의 벽에 균열이 생기고 기둥과 기초 사이의 교차점이 적절하게 균일하지 못함을 인식해야합니다 비상 사태 이 경우 재단의 기둥 설치에 대한 규정은 프로젝트에서 규정 한 바와 같이 보장되지 않아 프레임 워크의 개별 요소에 대한 노력이 증가하게된다. 설문 조사를 실시 할 때 완전히 장착 된 2 층 건물 프레임 건물 기초에있는 란의 기초는 단호한 homonichi없는 임시 목제 쐐기의 도움으로서만 수행되었다.
건물을 재건하는 동안 지하실을 심화시킬 때 재단의 디자인에 항상주의를 기울이지는 않습니다. 지난 수세기에 지어 졌던 집들에서, 종종 기초의 아래 부분은 바인더 용액을 사용하지 않고 트렌치의 벽에 밀려 돌에 둥글게 만들어졌습니다. 이 깔판의 꼭대기 밑으로 바닥을 깊게하는 것은 받아 들일 수 없습니다.
재건 중 2 층짜리 집 비슷한 기초를 가진 레닌 그라드 지역에서는 반 도보로 지하를 짓지 않고 착취당하는 지하실을 만들기로 결정했습니다. 동시에 둥근 돌을 깔는 것은 큰 키에 노출되었습니다. 돌들이 지하에서 떨어지기 시작했다. 이 기초를 바탕으로 한 벽은 큰 변형을 받았고 바닥이 겹쳐져 있고 칸막이가 떨어졌습니다. 시간이 지나면 벽과 기초를 강화하기위한 조치가 취해지지 않았고 벽의 일부가 붕괴되기 시작했고 건물은 완전히 해체되어야했습니다. 이 경우 기초에서 떨어지는 첫 번째 돌은 상당히 신뢰할 수있는 신호였습니다. 비상 사태 기초 조건. 그 순간부터 몇 년이 지난 후에 벽이 무너지기 전에 첫 번째 돌들이 떨어졌습니다.
4. 철근 콘크리트 구조물의 비상 상황의 징후
철근 콘크리트 구조물의 설계 기준의 규정에 따라 극한 강도 상태는 가장 압축 된 섬유의 변형이 한계 값에 도달 할 때 압축, 압축 및 구부림 된 철근 콘크리트 요소의 단면에서 발생합니다. 이것은 요소의 섹션의 파괴로 간주됩니다. 완전히 펴진 단면에서 보강재의 응력이 보강재의 설계 저항에 도달하면 한계 상태가 발생합니다.
정적으로 결정된 굽힘, 편심 압축 및 편심 인장 응력이 높은 편심에서, 계산 된 저항 값 (물리적 또는 조건 적 항복 강도)의 인장 된 보강재에서의 응력 달성은 필연적으로 하중의 약간의 증가로 요소의 단면을 파괴하게됩니다.
정적으로 감지 할 수없는 요소의 경우이 경우 플라스틱 힌지가 형성되어 요소의지지 섹션과 전달 섹션 사이에 힘이 재분배됩니다.
이것으로부터 우리는 정적으로 결정된 원소의 인장 보강에서 유동성의 출현은 비상 사태 조건 (그림 2). 정적으로 정의되지 않은 구조에서는 궁극적 인 상태가 콘크리트의 압축 된 영역이 붕괴되기 시작할 때 발생합니다 (그림 3). 보강재의 인장 강도의 달성은 보강 수준에서 균열이 열리는 폭에 의해 판단 할 수있다.
도 4 2. 정적으로 결정된 굽힘 된 철근 콘크리트 요소의 균열 방안 :
1 - 보강재가 항복 강도에 도달 한 정상 균열; 2 - 경사 균열;
3 - 요소의 압축 영역에서의 세로 균열.
도 4 3. 정적으로 검출 할 수없는 상태에서 신장되고 압축 된 구역의 균열 계획
구부러진 철근 콘크리트 요소 :
1 - 정상 균열; 2 - 경사 균열; 3 - 요소의 압축 된 영역에서 세로 방향의 균열.
우리가 콘크리트의 인장 특성을 무시한다면, 균열의 개방은 균열 사이의 영역에서의 보강재의 절대 신장과 동일 할 것이다
항복 강도에 도달했을 때 보강재의 상대 변형은 물리적 인 항복 강도를 갖는 보강을 위해 취할 수 있습니다.
강철에서 aI 급 = 0,0011;
클래스 A-II 강철에서 = 0.0019;
클래스 A-III 강철에서 = 0.0028.
물리적 인 항복 강도가없는 밸브의 경우, 조건부 항복 강도에 도달 할 때의 상대 변형은 공식을 사용하여 계산할 수 있습니다
그런 다음 보강 용 강종 A-IV = 0,0032 ; 클래스 A-V = 0,0037 ; 클래스 B-II = 0,0048 ; K-7 클래스 = 0,0037 .
이 문제를 해결하기위한 접근 방식을 사용하면 보강재의 항복 강도 달성에 해당하는 균열을 다음 표의 형태로 나타낼 수 있습니다.
표 1
도달시 깨짐 열기
피팅의 항복 응력, mm
| 강종 | 균열 사이의 거리, mm | ||||
| 50 | 100 | 150 | 200 | 250 | |
| 인공 지능 | 0,06 | 0,1 | 0,2 | 0,2 | 0,3 |
| A-II | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 |
| A-III | 0,1 | 0,2 | 0,4 | 0,5 | 0,6 |
| A-IV | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,6 | 0,7 |
| Av | 0,2 | 0,3 | 0,5 | 0,7 | 0,8 |
| A-VI | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,9 | 1,1 |
| B-ii | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,9 | 1,1 |
| BP-II | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 |
| 케이 - 7 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 |
따라서 보강재가 항복 강도에 도달했는지 판단하기 위해서는 균 열림뿐만 아니라 그 사이의 거리도 알아야합니다. 균열 사이의 작은 거리에서 균열이 부식으로 보강재의 안전 상태의 규범 / 35 /에 의해 제공되는 것보다 훨씬 적게 열릴 때 보강재의 유동성이 관찰된다는 사실에주의해야합니다.
경사 보강재 (횡 봉, 클램프)에서 항복 강도에 도달하는 문제를 명확히 할 때, 경사 균열은 일반적으로 요소 축에 대해 45 °의 각도에 위치하므로 표에서 균 열 값이 열린다. 1에 0.7을 곱해야합니다. 이 경우, 균열 사이의 거리는 두 개의 인접한 균열 사이의 요소의 축에 대한 수직 거리 (또는 균열이 1 인 경우)의 가로 막대의 길이로 취해야한다.
콘크리트의 압축 된 영역에서 궁극적 인 변형의 성취는 요소의 축에 평행 한 균열의 출현 (그림 2 및 3)과이 영역에서 왼쪽의 박리에 의해 판단됩니다.
요소의 자유 지지부에서의 경사 균열이 연신 된 엣지에 진입하고 균열 개구가 0.5mm를 초과하는 경우, 이것은 종 방향 보강재가 지지부를 통해 당겨 졌음을 나타낸다. 동시에 경사 균열 끝 위의 콘크리트에 종 방향 균열이 있다면, 비상 사태 (그림 4)에 대한 파괴와 관련한 구조물의 상태.
종 방향 인장 보강에 따른 콘크리트 균열은 다음과 같은 이유로 발생할 수 있습니다.
- 직경의 증가와 함께 보강재의 부식;
- 처음에는 굽힘이있는 곧게 펴는 철근;
- 무료 지원으로 철근을 당깁니다.
도 4 4. 경사 단면의 철근 콘크리트 요소 파괴 방식
무료 지원으로 철근을 잡아 당기기 때문에
1 - 요소의 압축 된 영역에서 종 방향 균열; 2 - 경사 균열;
3 - 종 방향 인장 보강; 4 - 가로 보강.
세 가지 경우 모두, 보강재와 콘크리트의 접착이 끊어 지므로 요소의 변형 가능성이 증가하고 베어링 수용력이 감소합니다. 정보 비상 사태 이 경우 정상 균열 및 경사 균열이 표에 표시된 값을 초과하면 요소의 상태를 나타낼 수 있습니다. 1이고 압축 된 콘크리트 영역에 플레이크가 형성되는 세로 방향 균열이있다.
철근 콘크리트 구조물에 고강도 보강재가 부식되는 경우 보강재의 파손으로 구조물이 급격히 부서 질 위험이있다. 따라서, 고강도 보강재의 부식의 존재는 비상 사태 구조의 상태.
압축 보강재를 따른 길이 방향 균열은 보강재가 부식되었거나 횡 보강재 사이의 지나치게 큰 거리로 인해로드가 안정성을 잃기 시작했음을 나타냅니다 (그림 5). 두 경우 모두, 압축 된 보강재에 의해 감지되는 힘을 변화시키는 것뿐만 아니라 콘크리트의 압축 된 영역을 감소시킴으로써 요소의 지지력이 감소합니다. 이 상태는 다음과 같습니다. 비상 사태 .
도 4 5. 압축 보강 바의 안정성 상실과 함께 압축 된 콘크리트 영역에서의 파괴 계획 :
1 - 종 방향 압축 보강; 2 - 가로 보강.
캔틸레버 기둥에 균열이있는 것은 일반적으로 대형 콘솔 과부하의 징후이며 구조물의 붕괴로 위협을 받게됩니다. 따라서 콘솔에 균열이있는 열은 비상 사태 . 설치 과정에서 수직과 컬럼의 편차가 항상 만족스럽지 않은 성능을 나타내는 지표는 아닙니다. 편위 된 칼럼과 오버래핑의 신뢰성있는 연결 및 후자의 양호한 균질성 (homonolation)으로, 수평 방향으로의 그 변형은 전체 온도 - 수축 유닛의 변형, 즉 컬럼의 경사로부터의 부가적인 힘은 온도 - 수축 블록 / 6, 7, 12, 14 /의 모든 컬럼들 사이에 분포 될 것이다.
수직 작업에서 기둥의 편차가 건물 운영 중에 발생하고 기초의 고르지 않은 초안이 수반되는 경우 이는 근사를 나타낼 수 있습니다 사고 거부 된 기둥에 인접한 모든 구조물의 상태를 즉각적으로 조사해야합니다. 복합 요소의 접합부의 무결성 위반은 표시입니다. 비상 사태 편향된 구조와 요소의 상태.
건물이나 구조물의 작동 중 철근 콘크리트 구조물은 다양한 방법으로 손상 될 수 있습니다. 가장 흔한 손상은 기계적 또는 물리 화학적 특성입니다.
구조물의 표면에 기계적 충격이 가해지면 콘크리트에 국부적 인 손상과 보강이 발생할 수 있습니다. 부서진 콘크리트는 압축 된 영역에서 가장 위험합니다. 충격으로 인해 보강재의 변형 또는 단면 치수 감소의 형태로 보강재가 손상 될 수 있습니다.
충격이 가해지면 보호 층이 분리 된 철근의 곡률이 형성되면 변형 막대가 감지 할 수있는 제한 힘이 감소합니다.
인장로드에서, 제한 힘은 다음 식을 사용하여 계산할 수 있습니다 (6, 17, 19, 20 /).
도 4 6.로드의 상대 힘 의존성
상대 편심.
도 4 7. 철근의 강도 감소 정도의 의존성
손상의 상대적 깊이
보강 바가 동시에 콘크리트와의 연결이 끊어지는 곡률과 굴곡면에 수직 인 평면에서의 단면 크기의 감소 형태의 결함을 동시에 받으면 연신 된로드에서 최대 힘은 식
손상된 철근의 제한 설계력을 요소의 설계 하중과 비교하고 콘크리트의 균열의 존재 및 성격을 고려하여 요소의 지지력을 계산 한 후 구조를 비상 사태로 인식 할 수 있는지 여부를 결정합니다.
실험에 따르면, 보강 된 보강재의 일방적 인 손상이있는 경우, 보강 콘크리트 요소의 파괴는 비교적 작은 변형 요소로 손상된 보강재의 파열로 발생합니다. 따라서 결론 : 긴장된 보강재의 일방적 인 손상은 비상 사태 철근 콘크리트 구조물의 상태.
공격적인 환경의 영향 아래 콘크리트의 강도, 국부적 인 파괴, 보강재의 부식에 변화가 있습니다.
철근 콘크리트 구조물의 손상시 위에 과도한 과부하 (균열, 압축 된 영역에서의 박편 박리 등)가 나타나면 손상된 구조물을 고려해야한다 비상 사태 .
일부 기술 문헌에서 스팬의 1/150을 초과하는 기존의 유연한 콘크리트 요소의 상대적 처짐은 구조물의 비상 상태의 징조로 간주되는 것이 좋습니다.
예를 들어, / 29 /와 같은 다른 출처에서 구조의 비상 상태를 상대 굴곡이 1/50 이상으로 고려하는 것이 좋습니다.
그러나 그 자체로 철근 콘크리트 요소의 큰 처짐은 낮은 굽힘 강성을 나타냅니다.
구부러진 철근 콘크리트 요소의 비상 상태에 대한 근접성은 강도의 최종 상태의 성취에 해당하는 상대 처짐의 값으로 판단 할 수 있는데,
단기 로딩 값은 공식으로 계산할 수 있습니다.
무화과에서. 도 8로부터 알 수있는 바와 같이, 정상 구간에서의 제 1 그룹의 제한 상태의 달성은 1/150과 크게 다른 상대 편향 값에서 발생할 수있다. 따라서, 철근 콘크리트 구조물의 상대적인 처짐의 기준을 사용하기 위해서는, 비상 상황을 결정할 때, 다음에 근거한 상대 처짐의 값을 계산할 필요가있다. 특정 조건 (구부러진 요소의 범위와 계획, 콘크리트와 보강의 등급, 보강 비율).
도 4 8. 단일 스팬 자유지지 보 및 단기 하중 작용에 대한 스팬 l과 콘크리트 등급 B20, 보강 등급 A-III 및 = 0.015 : 1의 비율에 대한 철근 콘크리트 벤딩 요소의 상대 굽힘의 의존성; 2 - 장기간 부하에 대해서도 동일합니다. 3 - 캔틸레버 보 및 단기 하중.
경우에 따라 철근 콘크리트 구조물에 과부하가 눈에 띄지 않는 징후가없는 경우 사전 응급 상황에 처할 수 있습니다. 이것은 구조의 안정성이 보장되지 않을 때 발생합니다.
여기에는 수직 링크의 누락 또는 성능 저하, 내장 부품의 부재 또는 비 설계 용접이 포함될 수 있습니다. 이러한 경우 하중이 약간 증가하더라도 구조적 붕괴가 발생할 수 있습니다.
최근에는 발코니와 바이저의 붕괴 사례가 있습니다.
발코니 플레이트 또는 철근 콘크리트 바이저의 경우 비상 상태의 징후는 늘어난 보강재와 압축 콘크리트 구역의 결함과 관련됩니다.
강수량 및 온도 강하에 반복적으로 노출되어 발코니 타일 및 봉우리의 방수가 불충분하거나 불량한 경우에는 판재의 상부와 하부가 파괴되어 보강재 및 콘크리트가 부식됩니다.
철근의 부식에 의한 손상이 30 % 이상이라면 발코니 및 첨단 판의 상태를 고려해야한다. 비상 사태 .
콘크리트의 밀도가 불충분하고 슬래브의 방수가 불량하고 대체 동결 및 해동으로 인해 젖은 경우 슬래브의 아래쪽 표면이 빠르게 파괴됩니다. 이것은 플레이트의 횡단면의 작동 높이를 감소시킨다. 콘크리트 슬래브의 깊이의 30 % 이상이 파괴되면 비상 사태의 징후가됩니다.
5. 석조 구조물 비상 사태의 신호
벽돌 요소의 큰 과부하는 균열의 존재로 판단 할 수 있습니다. 크랙은 벽돌 표면에 보이고 눈에 보이지 않는 내부 박리가 보일 수 있습니다. 그러나 벽돌의 모든 균열이 과부하를 나타내는 것은 아닙니다. 석조의 균열은 기초 및 온도 효과의 불균등 한 강수로 인해 나타날 수도 있습니다. / 9, 18, 19, 20 /.
기초의 불균등 한 정착과 온도 효과의 경우, 석조물의 요소들 사이에 힘의 재분배의 결과로, 개별 요소는 그 안에 기원의 균열이 형성되어 과부하 될 수 있습니다.
벽돌의 과부하로 인한 벽돌의 비상 사태의 시작은 벽돌의 응력 변형 상태의 세 번째 단계에 해당합니다. 이 단계는 종종 작은 개구부를 지니 며 통과하는 수직 균열의 출현을 특징으로한다 수직 이음새 벽돌과 몇 줄의 돌 (그림 9). 석재 요소의 외부 표면까지 연장되는 균열은 일반적으로 석조물의 내부 층화를 수반합니다. 돌 요소를 노크 할 때 설정할 수 있습니다. 내부 박리가있는 경우, 벽돌 표면을 칠 때 청각 장애인의 소리가 들립니다. 건축업자가 말하는 것처럼, 동시에 "코일"을 놓습니다.
도 4 9. 벽돌의 응력 - 변형 상태의 세 번째 단계 계획.
내부 레이어링은 종종 벽돌의 외부 마일이 부풀어 오르게합니다.
권고 / 30 /은 벽돌 요소의 수직으로부터의 편차가 요소의 단면 높이의 1/3 이상을 용인 할 수 없다고 생각한다. 이러한 권고를 고려할 때, 석조 작업을 수행 할 때 수직으로부터의 편차가 허용된다면,이 편차에서 발생하는 힘의 수평 성분은 다른 벽돌 섹션 및 천장과의 편향 요소의 연결에 의해 소멸된다는 것을 명심해야한다. 석재 요소의 수직으로부터의 편차가 있으면 인접한 석조 요소 및 천장 / 9, 19, 20 /과의 연결을 고려하여 계산해야합니다. 계산이 벽돌의 만족스러운 상태를 나타내는 경우, 그러한 요소를 비상 사태로 간주 할 이유가 없습니다.
벽이나 기둥 부분이 기초의 고르지 않은 퇴적물에 의한 인접한 벽 요소로부터의 분리와 함께 수직으로부터 벗어날 때, 강수 안정화가 발생하지 않은 경우, 분리 된 벽돌 요소가 붕괴 될 위험이있다. 이것은 비상 사태 벽돌 상태.
대들보, 대들보, 큰 스팬의 점퍼 또는지지 쿠션 / 쌀 아래에 벽돌에 균열이 생기는 것은 위험합니다. 10 /. 이 경우, 클러치에 기초한 요소의 붕괴 가능성이 나타난다. 그것은 비상 사태 항목의 상태.
벽면의 바닥 슬래브의지지가 불충분 한 경우, 슬래브의 끝 아래에있는 벽돌의 치핑이 발생하고 지지대의 슬래브 보강재가 당겨질 수 있습니다. 석판의 끝 부분에 벽돌 파괴의 흔적이없고 석판의 비스듬한 균열이없는 경우 석판의 상태를 고려해야합니다 비상 사태 전의 . 슬래브의 하중이 증가하는 경우 슬래브가 붕괴 될 수 있습니다.
도 4 10.지지 베개 아래의 석조물 파괴 계획 :
1 - 빔; 2 -지지 쿠션; 3 - 경사 균열
고르지 않은 기초의 초안, 온도 영향, 세로 및 가로 벽의 붕대가없는 벽돌로 인한 균열은 건물의 공간 강성을 감소시킵니다. 그것은 프리 크래시 건물의 상태. 상당한 수평력이 발생하면 구조적 붕괴가 발생할 수 있습니다. 따라서 건물의 공간 강성은 항상 복원해야합니다 (1, 9, 18 /).
분리 된 붕괴의 경우가 있습니다. 벽돌 벽, 바람 하중으로부터 직각 방향의 겹침 및 벽으로 고정되지 않는다. 이것은 새로운 벽을 건축하거나 오래된 벽을 해체하는 기술을 위반하여 발생할 수 있습니다.
도 4 11. 벽면의 경사 균열도 :
a - 개구부가없는 패널; b - 개구부가있는 패널; 1 - 균열
외부 보호 층의 분리 및 낙하는 벽면 패널의 비상 상황의 신호가 될 수 없습니다. 외부 보호 층이 파괴되면 비로 벽을 적시고 열 엔지니어링 특성을 저하시킬 위험이 있습니다.
7. 철강 구조물 비상 상황의 신호
철강 요소의 일반적인 굽힘 및 국부적 인 굽힘, 구역의 국부적 인 약화, 강재의 부식, 강재의 상태를 결정하기위한 강 구조물의 결함을 검출 할 때, 검출 된 결함을 고려하여 강도 계산을 수행 할 필요가있다. 이 계산의 방법론은 / 31 /에 설명되어있다.
그러나 교정 계산을 수행하지 않고 경우에 따라 철 구조물의 비상 조건이 있다고 결론 내릴 수 있습니다. 용접부, 열 영향 부, 뻗어있는 요소의 횡 균열 및 리벳 구멍에서 발생하는 균열에 균열이있는 것은 확실한 징후입니다 비상 사태 구조의 상태.
종종 철강 구조물의 사고의 원인은 교차점에서의 국부적 안정성의 손실이다.
그림에서. 그림 12와 같이 프레임 스탠드를 볼트로 결합한 상태에서 용접 된 I 형 빔 벽의 국부 좌굴을 형성하는 것을 보여줍니다. 얇은 벽의 응력 집중으로 인해 용접 된 I 형 벨트의 파단 지점에서 벽의 국부 좌굴이 발생하여 스포츠 시설의 프레임이 붕괴되었습니다. 유사한 현상이 창고 건물의 강철 프레임에서 발생했다 (그림 12, b).
이 사고는 벨트 골절 부위에 보강 늑골을 설치 한 경우에는 발생하지 않았다.
레닌 그라드 (Leningrad)에서는 사고가 강철 파이프 및 섹션 / 20 /로 만들어진 스포츠 시설의 구조적 범위를 발생 시켰습니다. 사고의 원인은 격자 요소와 상부 벨트 사이의 큰 거리로 인해 구조물의 상부 벨트에서 거싯의 안정성이 손실되었다는 것이다 (그림 12, c). 구조를 조립할 때, 가우 징의 굽힘이 허용되어 복잡한 응력 상태를 악화 시켰습니다.
이로부터 우리는 강철 요소의 조인트에서의 국부 변형이 부호 비상 사태 구조의 상태.
때로는 내부 벽과 칸막이를 만들 때 교차점에 필요한 틈을 남기지 않고 바닥과 코팅 구조를 교차시킵니다 (그림 13).
도 4 12. 사고로 이끄는 철강 구조물의 교차점 계획 :
스포츠 빌딩의 볼트와 칼럼; b - 창 고 건물의 볼트 및 기둥;
구조용 도재의 수평 상부 요소에 브레이싱 (bracing)
1 - I- 빔의 벽에 작용하는 힘 집중;
2 - 보강 립 디자인; 3 - 보강 늑골, 요소의 벽의 국부적 인 안정성을 제공;
4 - 관형 버팀대; 5 - 구조용 도재의 상부 수평 요소.
KM 프로젝트에 따른 6면의 거셋 패싯; l - 큰 자유 길이
벽이나 칸막이가 바닥과 덮개의 구조가 지원되는지지 구조의 기초와 관련이없는 기초 위에 놓이게되면, 기초의 퇴적물의 차이로 인해 벽 (칸막이)이 바닥 (덮개)의 구조에 걸리거나 후자가이 벽에 걸려 작동하게됩니다 디자인 해제 모드입니다. 이로 인해 사고 바닥 구조 및 코팅.
도 4 13. 트러스 트러스와 파티션의 교차 구조 :
a - 교차로의 올바른 결정; b - 교차로의 잘못된 결정;
1 - 바닥 플레이트; 2 - 농장 벨트; 3 - 파티션; 4 - 신축성있는 물질로 채워진 농장 벨트와의 교차점의 칸막이에있는 칸막이; 5 - 파티션과 슬래브 커버 사이의 간격
철근 콘크리트 요소와 마찬가지로 강철 빔의 비상 상태를 상대 굽힘의 고정 값으로 만 판단하는 것은 불가능합니다. 빔 섹션의 경간과 높이를 고려해야합니다.
상부 벨트를 수평면에서 변위시켜 고정 할 때, 빔의 정상 구간이인지 할 수있는 최대 힘은 다음 식에 의해 표현된다.
보 단면 높이
도 4 14. 정상 구간이 최종 강도 상태에 도달 할 때 구간 l의 높이에 대한 스팬 l의 비율에 대한 스틸 빔의 상대 편향의 의존성 :
1 - 싱글 스팬, 자유지지 빔의 경우; 2 - 외팔보 빔용
8. 목조 구조물 비상 사태의 신호
목조 구조의 붕괴는 이러한 요소의 접합부 품질이 좋지 않아 발생합니다. 연신 된 조인트의 비상 상태에 대한 확실한 표시는 맞춤 못과 못에 세로 방향 균열이 있다는 것입니다 (그림 15). 이것이 발생하면, 다음에 균열이있는 다월 또는 못의 작업으로부터 예외가 발생합니다.
도 4 15. 나무 요소의 늘어난 조인트에있는 다웰 (dowel)의 균열 계획,
관절 파괴의 위험을 증언한다. 1 - 균열
위험한 디자인은 정면 아랫 부분의 부위 절단입니다 (그림 16). 이 경우, 인접한 요소의 모든 힘이 클램프 볼트로 전달되며,이 힘은 볼트가 구부러 지도록하고 목재가 양쪽의 결합 요소에서 붕괴되도록합니다.
도 4 16. 전체 구조의 붕괴로 이어질 수있는 전두부의 바닥을 치핑 :
1 - 절단 선; 2 - 커플 링 볼트
정면 절개에 클램핑 볼트가없는 경우 나무 구조의 상태를 고려해야합니다 비상 사태 전의 어떤 이유로 든 스 폴링 (spalling)의 경우와 같이 절단 사이트는 구조를 접습니다.
다른 재료들로 만들어진 구조물들뿐만 아니라, 나무 요소들의 응력 상태는 그것들의 처짐에 의해 판단 될 수 있습니다. 제 1 그룹의 제한 상태의 정상 구간에 도달 할 때의 목재 빔의 상대적인 편향은 식
14 MPa 및 비상 사태 나무 구부러진 요소의 상태.
압축 목재는 탄 성적으로 탄 성적으로 작용하고 탄력적으로 탄력적으로 작용합니다. 구부리기 전에 나무 요소 압축 된 영역에서 나무는 소성 작용을하고, 연신 된 영역에서는 변형이 대부분 탄력적이다. 구부러진 요소의 정상적인 부분의 파괴는 섬유가 늘어난 섬유를 끊을 때 발생합니다. 다가오는 파괴의 신호는 압축 된 영역에서 나무의 좌굴을 수반하는 압축 된 섬유의 좌굴 일 수 있습니다 (접힌 부분은 압축 된면에 형성됨).
영향을받은 목재를 공제 한 후 산재 된 부식 된 목재 요소의 운반 능력이 충분하지 않은 경우, 그러한 요소는 비상 사태로 간주되어야한다.
결론
건축물 사고의 묘사에 관한 광범위한 문헌이있다. 이 경우, 사고의 주요 원인과 그 결과가 보상됩니다. 일반적으로 응급 상황의 징후는 충분히 상세히 고려되지 않습니다. 구조물의 비상 상황이나 기술 학교의 증상은 연구되지 않았습니다. 이와 관련하여 기술자와 기술자는 건물 및 구조물의 구조에서 사고의 징후가 분명하게 나타난 경우에도 항상 적절하게 대응하는 것은 아닙니다.
이로 인해 쉽게 예방 될 수있는 사고가 발생할 수 있습니다.
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철근 콘크리트 구조물의 비상 상황에는 다음과 같은 특징이있다.
인장 된 보강재의 유동성 (변형과 관련된 응력 증가)은 철근 콘크리트 구조물의 비상 상황입니다. 제한 상태는 압축 된 콘크리트 영역의 파괴가 시작될 때 발생합니다. 항복 강도의 신장 된 보강에 도달하기위한 기준은 보강 수준에서 균열 개구의 폭으로 간주 될 수 있으며, 실제로는 균열의 개방은 균열 사이의 보강재의 절대 신장과 동일 할 것이다.
철근 콘크리트 구조물에서의 Prestressed 고강도 보강재의 부식은 보강재의 파손으로 인해 구조물이 갑자기 파괴 될 수 있기 때문에 구조물의 비상 상황을 나타내는 신호입니다.
압축 보강재를 따라 길이 방향 균열이 존재하는 것은 우발적 인 구조물의 징조입니다. 보강재의 부식으로 인해 발생할 수 있거나 보강 바가 횡 방향 보강 사이의 지나치게 큰 거리로 인해 안정성을 상실 할 수 있기 때문입니다. 이는 압축 된 보강재에 의해 감지되는 힘을 변화시키고 콘크리트의 압축 된 영역을 감소시킴으로써 요소의 내 하중 성능을 감소시킨다.
철근 콘크리트 기둥의 콘솔의 균열은 기둥의 비상 상황을 나타냅니다.
균열의 발생은 콘솔의 심각한 과부하의 징후이며, 이로 인해 지원되는 구조가 붕괴 될 수 있습니다. 세로 위치에서 기둥의 편차는 기초의 고르지 않은 초안이 수반되는 경우 우발적 인 설계의 징조가 될 수 있습니다. 이를 위해서는이 컬럼에 인접한 모든 구조의 상태에 대한 운영 평가가 필요합니다. 짝을 이루는 요소의 접합부의 무결성을 위반하는 것은 벗어나는 구조의 긴급 상태 및 요소에 의존하는 요소의 신호입니다.
집의 작동 중에 철근 콘크리트 구조물은 다양한 기계적 또는 물리 화학적 손상을받을 수 있습니다. 철근 콘크리트 구조물에 기계적 충격이 가해지면 콘크리트와 철근 모두에 국부적 인 손상을 줄 수 있습니다. 요소의 압축 된 영역에서 가장 위험한 부서진 콘크리트. 보강을 위해 변형 및 단면 감소는 위험합니다. 보강의 곡률 및 보호 층의 분리는 변형 가능한 보강 바가인지 할 수있는 제한 힘을 감소시킨다.
손상된 철근의 제한 설계력을 요소의 설계 하중과 비교하고 콘크리트의 균열의 존재 및 성격을 고려하여 요소의 지지력을 계산 한 후 구조를 비상 사태로 인식 할 수 있는지 여부를 결정합니다.
연구에 따르면 인장 된 보강재에 대한 일방적 인 손상이있는 경우 보강 된 콘크리트 요소의 파괴는 상대적으로 작은 요소 변형으로 손상된 보강재의 파열로 발생합니다. 인장 된 보강재에 대한 일방적 인 손상은 철근 콘크리트 구조물의 비상 사태의 신호입니다.
공격적인 환경의 영향으로 콘크리트의 강도, 국부 파괴, 보강재의 부식 등의 특성이 변경됩니다. 철근 콘크리트 구조물의 손상시 위에 과도한 과부하 (균열, 압축 된 영역에서의 박편 박리 등)가 나타난다면, 손상된 구조물은 비상 사태로 간주되어야합니다.
구부러진 철근 콘크리트 구조물의 비상 상태에 대한 근접성은 상대적인 처짐의 값으로 추정 할 수있다. 연신 지역에 균열이 생기거나 콘크리트 압축 구역이 파손되기 시작하면 구조물을 비상 사태로 간주해야합니다. 따라서 철근 콘크리트 구조물의 상대적인 처짐 기준을 적용하기 위해서는 비상 조건을 결정할 때 특정 조건 (경간과 굴곡 요소, 콘크리트 및 보강 등급, 보강 비)에 따라 상대 편향 값을 매번 계산해야한다.
철근 콘크리트 구조물의 과부하가 눈에 띄지 않는 경우 구조물의 안정성이 보장되지 않을 때 (예 : 수직 연결의 누락 또는 품질 저하, 임베디드 부품의 용접이 프로젝트 또는 부재 등과 일치하지 않는 경우)와 같은 사전 비상 상황에있을 수 있습니다. . 이러한 경우 하중이 약간 증가하더라도 구조적 붕괴가 발생할 수 있습니다.
우리가 이러한 구조의 우발적 인 징조의 존재를 감시한다면 철근 콘크리트 발코니와 캐노피의 많은 붕괴는 피할 수있었습니다. 비상 사태의 신호는 콘크리트 및 인장재 보강 구역의 결함과 관련이 있습니다. 발코니와 캐노피의 비상 상황의 주요 원인은 외부 영향 (안정적인 방수 부족, 강수 효과, 동파 및 해동 사이클의 영향)으로부터의 빈약 한 보호입니다. 이것은 판의 상부 및 하부 구역의 파괴를 초래하고, 결과적으로 보강재의 부식 및 콘크리트 손상을 유발한다. 봉우리 및 발코니 판 구조체의 비상 상황의 징후 : 보강재의 부식이 30 % 이상, 구조물의 콘크리트가 30 % 이상 파괴됨.
Grozdov V. T. 건물 및 구조물지지 구조물의 비상 상태에 대한 신호. 2000 년
구조의 상태가 비상 사태라고 판단 할 수있는 징후로 간주됩니다. "사고"라는 용어와 그것에 관련된 "비상 상태"및 "비상 사태 전후 상태"의 개념이 공식화됩니다. 건축 및 운영 기관의 엔지니어링 및 기술 인력이 사전 건설 구조물의 비상 상태 징후를 분해 검사 건물 및 구조물. 이 책은 건축 구조물의 기술 검사를 수행하는 사람과 건물 및 구조물의 건설 및 운영 감독에 유용 할 수 있습니다.
서문
건물 및 구조물의 사고로 심각한 경제적 손해가 발생하고 종종 부상과 사망이 동반됩니다. 건축물의 사고는 일반적으로 설계상의 오류, 하중지지 구조물에 사용되는 재료의 품질 저하, 건축 구조물 제조 기술 위반, 건물 및 구조물 운영에 대한 규정 위반 등 여러 가지 이유로 인해 발생합니다.
사고, 건물 구조가 갑자기 발생하는 경우는 거의 없습니다. 보통 사고의 일련의 전조를 관찰 할 수 있습니다. 적시에 접근하는 사고의 징후를 알게되면 예방 조치를 적시에 취할 수 있습니다 : 사람들을 위험 구역에서 꺼내고 비상 구조물을 내리고 임시 설치물 등을 설치하십시오. 따라서 건설 및 엔지니어링 조직의 기술 및 기술 인력은 구조의 비상 상태의 징후를 알아야합니다. 이 문제는 실제 작업에만 적용됩니다.
1. 일반 조항
건축 구조물의 비상 상태를 평가하는 방법
"사고"라는 용어와 그것에 관련된 "비상 상태", "비상 사태 전후 상태"의 개념은 확고하게 통용되는 해석이 없다. 이 작업에서 구조물이나 구조물을 짓는 사고는 건물 구조물이나 전체 건물 또는 구조물 전체가 붕괴되어 변형이 발생하여 작동이 불가능해진다는 것을 의미합니다.
비상 상황이란 건물이나 구조물의 구조와 같은 상태를 의미하며 가까운 장래에 높은 확률로 사고를 기대할 수 있습니다. 예비 비상 상황은 구조의 상태라고 불리우며, 바람직하지 못한 영향 (불규칙한 퇴적물 기초, 온도 강하, 환경의 공격성 등)이 지속될 경우 구조물의 고장이 발생할 수 있습니다. 파괴적인 파괴가 사전에 강한 변형없이 일어 났을 때 건물의 부서지기 쉬운 작업 결과로 숨겨진 결함이 존재하기 때문에 구조물을 건축하는 사고가 일어날 수 있습니다. 이 경우 구조물의 비상 상황이 존재한다는 사실을 입증하는 것은 매우 어렵습니다. 그러나 대부분의 경우, 구조적 사고는 큰 변형의 발생, 균열의 출현 및 개방 및 사고 상태의 다른 가시적 인 징후보다 선행합니다.
이 작업의 목적은 건설 조건이 비상 사태라고 판단 할 수있는 징후를 설명하는 것입니다. 구조의 사고를 확증하기위한 시각적 및 시각적기구 검사와 함께, 일반적으로 구조물의 교정 계산이 수행됩니다. 계산을 시험 할 때, 구조물의 비상 상태는 계산 된 구조물에 대해 확인 된 결함을 고려하여 구조물의 실제 지지력의 초과 정도에 의해 판단됩니다.
기존 설계 표준에서 다음 조항이 채택되었습니다. 구조의 일부분이 첫 번째 제한 상태 그룹에 도달하면이 제한 상태가 전체 구조에서 발생합니다. 비상 상태와 관련해서는 정적으로 정의 된 시스템에서도 마찬가지입니다. 정적으로 정의되지 않은 시스템에서 한 섹션의 한계 상태 달성은 일반적으로 구조적 실패와 관련이 없습니다. 이것은 구조의 비상 상황을인지 할 것인지를 결정할 때 고려되어야한다. 조사 및 검증 계산 결과를 분석하면 구조 상태가 비상 사태인지 여부에 대한 신뢰할 수있는 답을 얻을 수 있습니다. 이 경우 다음과 같은 경우를 찾을 수 있습니다.
1) 구조물의 검사는 구조가 비상 상태에 있다고 판단 할 수있는 신호를 나타낸다. 동일한 것은 보정 계산에 의해 확인됩니다.
2) 설문 조사는 구조물의 비상 상황의 징후를 드러내지 만 교정 계산은이를 확인하지 못합니다.
3) 교정 계산의 결과는 구조물의 비상 상태의 존재를 나타내며, 그러한 상태의 징후의 검사는 탐지하지 못한다.
첫 번째 경우에는 의심 할 여지없이 구조의 비상 상황이 고려되어야합니다. 두 번째 경우, 검증 계산을 분석 할 필요가있다. 즉, 건물 구조의 식별 된 결함의 영향이 설계도가 올바르게 채택되었는지 여부에 관계없이 성능에서 고려되었는지 여부를 분석해야한다. 검증 계산 중에 오류가 발생하지 않으면 구조의 상태를 비상 사태로 간주 할 수있는 근거가 충분하지 않습니다. 설계 유형과 발견 된 결함에 따라 일부 경우 사전 비상 사태와 같은 구조물의 상태를 인식 할 수 있습니다.
세 번째 경우에는 구조를 다시 검사해야하며, 사고의 징후가 드러나지 않으면 구조의 비상 상황에 대한 설명의 근거가 없습니다. 고장 하중이 현재의 표준에 따라 계산 된 구조물의 하중 전달 능력보다 훨씬 높은 경우가 종종 있습니다. 우발적 인 구조 상태의 결론의 정확성은 대체로 그러한 결론을 내리는 사람의 자격에 달려 있음을 주목해야한다.
건물의 구조 검사에 대한 지침서의 여러 가지 지침에서 구조물의 지지력이 50 % 이상 감소하면 구조물의 상태가 긴급하거나 심지어는 완전한 파괴에 대해 이야기하는 것이 좋습니다. 이 경우 비상 사태는 구조물의 지지력 (프로젝트가 지니고있는 운반 능력의 감소 정도)뿐만 아니라 외부 영향으로 야기 된 힘에 달려 있음을 주목해야한다. 구조의 붕괴와 관련하여 운반 능력이 조금 떨어지면 발생할 수 있습니다. 구조가 무너지면 실제 운반 능력이 완전히 소모되었음을 의미합니다.
2. 비상 사태의 징후
토양 기초의 비상 상황은 재단의 불만족스러운 성능으로 인해이 기초를 기반으로 한 건물 구조 또는 구조물이 비상 상태에있는 상태입니다.
따라서 토양 기초의 사고율은 그것에 근거한 구조물의 상태에 의해 판단된다. 건물 기초 및 구조물 설계의 기준은 토대의 퇴적물, 평균 및 최대 정착의 상대적 차이를 제한합니다. 베이스에서지지되는 구조물에서 이러한 변형의 한계 값을 초과하면 균열이 예상됩니다. 그러나 이것이 항상 건물과 구조물의 비상 상황으로 이어지는 것은 아닙니다.
대부분의 경우 정상적인 작동 조건을 위반하는 것입니다. 자연 재해 (지진, 산사태)를 제외하면 다음과 같은 경우에 자연 재해가 발생할 수 있습니다.
- 건물이나 구조물을 설계 할 때 기초 기초의 강도와 변형 특성이 부정확하게 평가됩니다.
- 구덩이 일의 기술을 위반했다;
- 흙을 얼려서 얼 수있다;
- 건물 및 시설의 운영 규칙을 위반했습니다.
예를 들어, 토양 기초의 자연 구조를 위반하여 위의 토대 구조의 일부가 비상 상태가되었을 때 레닌 그라드 지역을 인용 할 수 있습니다. 구덩이가 지나가는 동안 주 수도관이 손상되고 토양의 일부가 물로 잠겨 물에 넘쳐 토양이 과도하게 젖게되었다. 건물 건설이 끝난 후 지하 기초가 붕괴되어 토대가 바닥 밑에서 팽창했습니다. 액화 된 토양 위에 세워진 집의 세 부분이 이전에 세워진 두 부분에서 가라 앉고 분리되었습니다. 건물 상단의 균열 폭은 4 cm에 이르렀습니다 (그림 1). 베이스의 이질성으로 인해 프로젝트가 제공 한 강화 벨트가 파손되었습니다. 일반적으로이 건물은 기지의 변형이 안정되고 건물이 붕괴되지 않았기 때문에 비상 사태로 인정 될 수 없습니다. 이 경우, 균열 영역의 벽 패널 상태는 응급 상황으로 간주 될 수 있습니다. 왜냐하면 서로의 패널 연결이 끊어지고 벽에 균열이 나타나기 때문입니다.
청량 토양의 동결로 인한 지반 구조물의 비상 상태 달성의 예는 푸쉬킨의 건설 기간 동안 2 층 벽돌 주거용 건물의 지상부의 변형이 될 수 있습니다. 집안의 건설은 생계를 위해 수행되었습니다. 지하실 창문은 윤이 나지 않았습니다. 지하실에있는 점토 자갈이 바깥 벽 근처의 기초를 덮었습니다. 내부의 종벽에는 기초 바닥이 50cm 밖에 안되는 기초가 있었으며,이 벽 아래의 땅은 얼고 팽창이 일어났습니다. 결과적으로 집은 두 부분으로 나뉘 었습니다. 끝벽 상단의 균열 너비는 8-10 cm에 이르렀으며이 경우 집 전체가 파손되지 않았습니다. 브리지 아래의 종 방향 내벽의 상태 만이 비상 사태로 간주 될 수 있습니다. 왜냐하면 커브의 변형이 더 발전하면 다리와 천장이 손상 될 가능성이 있기 때문입니다. 여름철에 벽을 단단히 고정시킨 후 코드를 설치하고 균열을 고친 다음 지하실 단열재를 제거한 후 다음 겨울까지는 서리가 내리 쬐는 흔적이 없었습니다. 건물이 다음 겨울까지 데워지지 않은 지하실로 남겨 졌다면 벽 부분이 붕괴 될 위험이있었습니다.
건물을 재건하는 동안 기존의 준결승 하위 필드 대신 기술 지하실이 자주 사용됩니다. 이 경우 지하실은 일반적으로 지하실 바닥과 지하실 바닥 표면 사이의 거리가 50cm 미만이되도록 깊어지며 때로는 바닥이 지하층보다 훨씬 높습니다.
후자의 경우, 토양 기초의 비상 상태가 항상 발생합니다. 지하층의 마킹이 50cm 미만의 거리에서 기초의베이스의 마크에 접근하면, (기본 한계 상태의 제 1 그룹에 대한) 베어링 수용력에 대한 기초의 계산, 즉 기초 아래에서의 토양의 굽힘 가능성의 기초를 확인하는 것이 필요하다.
3. 비상 사태의 신호
기초의 비상 상황은 토양 기초의 불만족 한 일 또는 기초 조직의 불충분 한 힘 때문에 발생합니다. 토양 기초의 불완전한 일의 경우에, 기초에있는 균열 모양을 통해서, 그들은 일반적으로 강하게 열려 있고, 드물게 찾아 내고, 전체 고도를 따라서 기초를 교차하고 벽에 들어간다. 이러한 갈라진 틈은 항상 지상 구조물의 비상 상태로 이어지지는 않습니다. 균열은 파운데이션의 길이에 따라 노력을 재분배하게하며, 파운데이션의 개별 섹션과 파손의 과부하로 이어질 수 있습니다. 이것은 대개 개구부 위의 상인방에서 지하 몸이 국부적으로 파괴되는 것을 동반합니다. 과부하가 걸리는 곳에서는 종종 자주 열리는 수직 균열이 형성되고 신체 기초의 수직 분리가 관찰됩니다. 후자는 기초의 수직면을 두드림으로써 결정됩니다. 청각 장애시 계층화 소리가 들립니다. 이러한 재단 섹션의 상태는 비상 사태로 간주되어야합니다. 파운데이션 몸체의 강도가 충분하지 않은 경우, 종종 약하게 열렸던 균열이 또한 그 안에 나타나고 수직 층화가 관찰됩니다. 이것은 비상 사태입니다.
개별 기둥에 대한 Staccade 기초의 벽에 균열이 생기거나 기둥과의 기둥 조인트의 적절한 균질성이 결여 된 경우 재단의 비상 상황으로 인식되어야합니다.이 경우 설계가 기초 기둥을 해결하기 위해 제공되므로 개별 프레임 워크 요소에 대한 노력이 증가합니다. 이 연구의 실행에서 저자는 완전히 조립 된 2 층짜리 프레임 건물에서 콘크리트 그라우팅없이 임시 나무 쐐기의 도움을 받아 재단 기둥의 기초가 수행 된 경우에 직면했습니다.
건물을 재건하는 동안 지하실이 깊어지면 기초가 항상 주목받는 것은 아닙니다. 과거 건물의 집에서 재단의 하부는 종종 바인더 용액을 사용하지 않고 트렌치의 벽에 밀어 넣은 둥근 돌로 만들었습니다. 이 깔판의 꼭대기 밑으로 바닥을 깊게하는 것은 받아 들일 수 없습니다. 유사한 기초를 가진 레닌 그라드 지역에있는 2 층짜리 집을 재건축하는 동안 반 도보로 된 지하실 대신에 착취당한 지하실을 만들기로 결정했다. 동시에 둥근 돌을 깔는 것은 큰 키에 노출되었습니다. 돌은 기초를 놓기에서 떨어지기 시작했다. 이 기초를 바탕으로 한 벽은 큰 변형을 받았고 바닥이 겹쳐져 있고 칸막이가 떨어졌습니다. 시간이 지나면 벽과 기초를 강화하기위한 조치가 취해지지 않았고 벽의 일부가 붕괴되기 시작했고 건물은 완전히 해체되어야했습니다. 이 경우, 기초에서 벗어난 첫 번째 돌은 기초의 비상 사태에 대한 상당히 신뢰할만한 표시였습니다. 그 순간부터 몇 년이 지난 후에 벽이 무너지기 전에 첫 번째 돌들이 떨어졌습니다.
4. 철근 콘크리트 구조물의 비상 상황의 징조
철근 콘크리트 구조물에 대한 설계 기준의 조항에 따라, 가장 압축 된 섬유의 변형이 한계 값에 도달하면 압축, 압축, 굽힘 및 절곡 철근 콘크리트 요소의 단면에서 강도의 최종 상태가 발생합니다. 이것은 요소의 섹션의 파괴로 간주됩니다. 완전히 펴진 단면에서는 보강재의 응력이 보강재의 설계 저항에 도달 할 때 제한 상태가 발생합니다.
극심한 이심률에서 정적으로 결정된 굽힘, 편심 압축 및 편심 인장 요소에서 설계 저항 값 (물리적 또는 조건 적 항복 강도)의 확장 된 보강의 장력을 달성하면 불가피하게 하중이 약간 증가하여 요소 단면이 파괴됩니다.
정적으로 감지 할 수없는 요소의 경우이 경우 플라스틱 힌지가 형성되어 요소의지지 구간과 스팬 구간 사이에서 노력을 재분배하게됩니다. 이로부터 우리는 정적으로 결정된 요소의 보강 된 보강재에서의 유동성의 출현은 비상 상황임을 결론 내릴 수있다 (그림 2). 정적으로 감지 할 수없는 구조에서는 콘크리트의 압축 된 영역이 붕괴하기 시작하면 제한 상태가 발생하지 않습니다 (그림 3). 인장 된 보강재의 성취는 보강 수준에서 균열 개구부의 폭으로 판단 할 수 있습니다.
...불행히도 오늘 많은 소유자 벽돌 집 (파렴치한 운영 회사 및 기관을 의미)은 러시아 연방의 영토 내에서 주파수와 양이 명확하게 규제되어 있음에도 불구하고 건물의 베어링 벽에 대한 의무적 인 정기 검사 및 수리의 필요성에주의를 기울이지 않습니다. 규제 문서. 종종 불안은 구조의 붕괴 이후에만 울리기 시작합니다. 이는 정기적 인 수리를 수행하는 데 드는 비용을 줄이기 위해 인력의 자격이 낮거나 어리석은 이유로 발생합니다. 그러나 대부분의 경우 비용 절감으로 인해 비용이 초과됩니다.
베어링 캐리어의 특징적인 결함 및 손상은 아래에 명확하게 설명되어 있습니다. 돌담 그들의 과부하와 파괴의 시작을 나타내는 건물. 사진에 결함이있는 것은 갑작스런 붕괴를 방지하기 위해 벽의 손상된 부분을 임시로 고정하기위한 사전 조치 (경우에 따라) 조치를 통해 즉시 수리 및 보강이 필요하다는 것을 나타냅니다.
사진 №1. 파괴와 제상 용 벽돌 외벽 그것의 두께의 40 % 이상의 깊이까지. 갑작스런 붕괴의 위험이 있습니다.
사진 №2. 벽의 거의 전체 높이의 바닥에서 위로 올라가는 1-3 cm의 수직으로 방향을 맞춘 크랙 개구부를 통해 커집니다. 벽이 수직으로 "틈새"를 가지며, 벽돌을 수직으로 분리 된 독립적 인 작업 포스트로 수직으로 층을 이루고 있습니다.
사진 №3. 사이의 균열을 통한 진보적 인 질량 창문 열림 2 층과 3 층. 균열이 "넘어져", 공개 - "위로". 수평 행과 벽돌 벽 박리의 변위가 있습니다. 건축물의 베어링 벽이 지속적으로 파괴되는 징후 :이 지역에 누워있는 것은 단일 구조로 작동하지 않으며, 여러 독립적 인 작업 영역으로 나누어 져 있으며 각 영역은 언제든지 붕괴 될 수 있습니다. 벽의이 부분을 예비 고정 장치로 배치하여 복원하는 것이 가능합니다.
사진 번호 4. 사진 번호 3과 같은 집. 이러한 균열은 여전히 수리 될 수 있습니다. 이 작업이 완료되지 않으면 곧 벽의이 부분에 위의 사진과 비슷한 그림이 나타납니다.
사진 №5. 그런 균열 ( "균열을 부르기 어렵다")에도 불구하고, 어떤 순간에도 끔찍한 사고가 발생할 수 있습니다. 그리고 처음에는 겹치기가 붕괴 될 가능성이 큽니다. 이 경우 균열 형성의 원인은 기초와 기초의 명백한 과도한 변형이다. 사진의 오른쪽에는 이전에 수행 된 수리의 흔적이 있는데, 그 동안 금속판으로 결함이있는 교각을 조여 균열을 없애려는 시도가있었습니다. 이 수선의 주최자가 원하는 것은 분명하지 않습니다. 실제로 건물의 기술적 검사 및 유지 관리에 대한 모든 표준에서 균열에 의해 손상된 석벽의 수리 및 강화는 외관의 원인이 제거 된 후에 만 시작되어야한다고 명시되어 있습니다. 이 경우, 이는 확실히 기초 기초 시스템의 강수 또는 변형이다.
사진 №6. 벽의 전체 높이에 2 ~ 4cm의 크랙이 열리 며, 벽돌을 세로로 쌓아서 독립적으로 독립적으로 작동합니다. 균열의 위치 영역에서 벽돌의 현저한 불룩 함과 수직으로부터의 벽의 편차가 있었는데, 이는 과부하와 구조의 시작 파괴를 나타냅니다. 이 작업을 즉시 시작하면 이러한 벽을 "치료할"수 있습니다.
사진 №7. 크고 (수직) 균열이 생겨 벽에서 기초까지 6cm까지 열립니다. 균열의 원인은 기초의 강수량과 동일합니다.
음, 아마도 그게 전부입니다. 위에 제시된 결함 및 손상의 형성을 방지하기 위해 벽에 첫 번째 균열이 나타나면 즉시 전문가에게 연락해야합니다.
