Утилізація тепла відпрацьованих газів
Димові гази, що залишають робочий простір печей, мають дуже високу температуру і тому забирають із собою значну кількість тепла. У мартенівських печах, наприклад, з робочого простору з димовими газами уноситься близько 80% всього тепла, поданого в робочий простір, в нагрівальних печах близько 60%. З робочого простору печей димові гази несуть із собою тим більше тепла, що вища їх температура і що нижчий коефіцієнт використання тепла печі. У зв'язку з цим доцільно забезпечувати утилізацію тепла димових газів, що відходять, яка може бути виконана принципово двома методами: з поверненням частини тепла, відібраного у димових газів, назад у піч і без повернення цього тепла в піч. Для здійснення першого методу необхідно тепло, відібране у диму, передати тим, хто йде в піч газу і повітря (або тільки повітря). Для досягнення цієї мети широко використовують теплообмінники рекуперативного та регенеративного типів, застосування яких дозволяє підвищити к. п. д. пічного агрегату, збільшити температуру горіння та заощадити паливо. При другому методі утилізації тепло димових газів, що відходять, використовується в теплосилових котельних і турбінних установках, чим досягається істотна економія палива.
В окремих випадках обидва описані методи утилізації тепла відпрацьованих газів використовуються одночасно. Це робиться тоді, коли температура димових газів після теплообмінників регенеративного або рекуперативного типу залишається досить високою і доцільною є подальша утилізація тепла в теплосилових установках. Так, наприклад, у мартенівських печах температура димових газів після регенераторів становить 750-800 °С, тому їх повторно використовують у котлах-утилізаторах.
Розглянемо докладніше питання утилізації тепла димових газів, що відходять, з поверненням частини їх тепла в піч.
Слід, перш за все, відзначити, що одиниця тепла, відібрана у диму і вноситься в піч повітрям або газом (одиниця фізичного тепла), виявляється значно ціннішою за одиницю тепла, отриману в печі в результаті згоряння палива (одиниці хімічного тепла), так як тепло підігрітого повітря (газу) не спричиняє втрат тепла з димовими газами. Цінність одиниці фізичного тепла тим більша, чим нижчий коефіцієнт використання палива і чим вище температура відпрацьованих газів.
Для нормальної роботипечі слід щогодини в робочий простір подавати необхідну кількість тепла. У цю кількість тепла входить як тепло палива , а й тепло підігрітого повітря чи газу , т. е. .
Зрозуміло, що за = const збільшення дозволить зменшити . Іншими словами, утилізація тепла димових газів, що відходять, дозволяє досягти економії палива, яка залежить від ступеня утилізації тепла димових газів.
де - відповідно ентальпія підігрітого повітря і димових газів, що відходять з робочого простору, кВт, або кДж/період.
Ступінь утилізації тепла може бути названа к.п.д. рекуператора (регенератора), %
Знаючи величину ступеня утилізації тепла, можна визначити економію палива за таким виразом:
де I"д, Iд - відповідно ентальпія димових газів при температурі горіння і піч, що залишають.
Зниження витрати палива в результаті використання тепла відпрацьованих газів зазвичай дає значний економічний ефект і є одним із шляхів зниження витрат на нагрівання металу в промислових печах.
Крім економії палива застосування підігріву повітря (газу) супроводжується збільшенням калориметричної температури горіння , що може бути основною метою рекуперації при опаленні печей паливом з низькою теплотою згоряння.
Підвищення призводить до збільшення температури горіння. Якщо необхідно забезпечити певну величину, то підвищення температури підігріву повітря (газу), призводить до зменшення величини, тобто до зниження частки паливної суміші газу з високою теплотою згоряння.
Оскільки утилізація тепла дозволяє значно економити паливо доцільно прагнути максимально можливого, економічно виправданого ступеня утилізації. Проте необхідно відразу помітити, що утилізація може бути повної, т. е. завжди . Це пояснюється тим, що збільшення поверхні нагріву раціонально лише до певних меж, після яких воно вже призводить до дуже незначного виграшу в економії тепла.
Утилізація теплоти вже багато років широко застосовується в теплоенергетикуе - підігрівачі поживної води, економайзери, повітропідігрівачі, газотурбінні регенератори і т. д., але в холодильній техніці їй приділяється ще недостатня увага. Це можна пояснити тим, що зазвичай скидається теплота низького потенціалу (при температурі нижче 100 ° С), тому для її використання необхідно вводити в холодильну систему додаткові теплообмінники і прилади автоматики, що ускладнює її. При цьому холодильна система стає більш чутливою до зміни зовнішніх параметрів.
У зв'язку з енергетичною проблемою, в даний час проектувальники, в тому числі і холодильного обладнання, змушені уважніше аналізувати традиційні системи в пошуках нових схем з регенерацією теплоти конденсації.
Якщо холодильна установка має повітряний конденсатор, можна використовувати нагріте повітря безпосередньо після конденсатора для обігріву приміщень. Можна корисно використовувати і теплоту перегрітих парів холодоагенту після компресс-сора, мають більш високий температурний потенціал.
Вперше схеми утилізації теплоти були розроблені європейськими фірмами, оскільки в Європі склалися вищі ціни на електроенергію в порівнянні з цінами в США.
Комплектне холодильне обладнання фірми ”Костан” (Італія), розроблене в Останніми роками, із системою утилізації теплоти повітряних конденсаторів застосовується для опалення торгового залу магазинів типу ”Універсам”. Такі системи дозволяють скоротити загальне енергоспоживання у магазині на 20—30%.
основна ціль- Використання максимально можливої кількості теплоти, що виділяється холодильною машиною в навколишнє середовище. Теплота передається або безпосередньо потоком теплого повітря після конденсатора в торговий зал магазину під час опалювального сезону, або в додатковий теплообмінник-акумулятор (теплота перегрітих парів холодоагенту) для отримання теплої води, яка використовується для технологічних потреб протягом всього року.
Досвід експлуатації систем за першим способом показав, що вони прості в обслуговуванні, але порівняно громіздкі, використання їх пов'язане з необхідністю установки додаткових вентиляторів для переміщення великої кількості повітря і повітряних фільтрів, що в кінцевому підсумку призводить до зростання наведених витрат. З огляду на це перевагу віддають більш складним схемам, незважаючи на те, що їх реалізація ускладнює експлуатацію.
Найбільш простою схемою з теплообмінником-акумулятором є схема з послідовним з'єднанням конденсатора і акумулятора. Ця схема працює в такий спосіб. При температурах води на вході в теплообмінник-акумулятор і температура навколишнього повітря, рівних 10°С, температура конденсації tK становить 20 С. Протягом короткого часу (наприклад, протягом ночі) вода в акумуляторі нагрівається до 50° З a t підвищується до 30°С. Пояснюється це тим, що загальна продуктивність конденсатора та акумулятора знижується, оскільки при нагріванні води зменшується початковий температурний тиск у акумуляторі.
Підвищення на 10°С цілком припустимо, проте при несприятливих поєднаннях високої температури та малого споживання води може спостерігатися і більш значне підвищення температури конденсації. Ця схема має такі недоліки при експлуатації: - коливання тиску конденсації; періодичне значне зниження тиску в ресивері, що призводить до порушення живлення випарника рідиною; можливе зворотне перетікання рідини повітряний конденсатор під час зупинки компресора, коли t значно нижче температури в ресивері.
Установка регулятора тиску конденсації дозволяє запобігати зворотному перетіканню конденсату з ресивера в повітряний конденсатор, а також підтримувати необхідний тиск конденсації, наприклад, що відповідає 25 °С.
При підвищенні tw до 50 ° С і tок до 25 ° С регулятор тиску повністю відкривається, при цьому падіння тиску в ньому не перевищує 0,001 МПа.
Якщо і t знижуються до 10 ° С, то регулятор тиску закривається і внутрішня порожнина повітряного конденсатора, а також частина змійовика теплообмінника-акумулятора заповнюються рідиною. При підвищенні t до 25 ° С регулятор тиску знову відкривається і рідина з повітряного конденсатора виходить переохолодженою. Тиск над поверхнею рідини в ресивері дорівнюватиме тиску конденсації мінус падіння тиску в регуляторі, причому тиск в ресивері може стати настільки низьким (наприклад, відповідати tK< 15°С), что жидкость перед подачей к регулирующему вентилю не будет переох-лажденной. В этом случае необходимо ввести в схему регенеративный теплообменник.
Для підтримки тиску в ресивері у схему також вводиться диференціальний клапан. При tк = 20 ° С і tок - 40 ° С диференціальний клапан закритий, падіння тиску в трубопроводах повітряного конденсатора, теплообмінника-акумулятора та регулятора тиску незначно.
При зниженні до 0°С, a t до 10°С рідина перед регулятором тиску матиме температуру приблизно 10°С. Падіння тиску в регуляторі тиску стане значним, відкриється диференціальний клапан 6 і гаряча пара надходитиме в ресивер.
Однак і це повністю не виключає проблеми відсутності переохолодження рідини в ресивері. Необхідні обов'язкова установка регенеративного теплообмінника або використання ресивера спеціальної конструкції. У цьому випадку холодна рідина з конденсатора прямує безпосередньо в рідинний трубопровід. Такого ж ефекту можна досягти установкою вертикального реси-вера, в якому холодніша рідина опускається на дно, а гаряча пара надходить у верхню частину.
Розташування регулятора тиску в схемі між теплообмінником-акумулятором і повітряним конденсатором. переважно з таких причин: взимку може знадобитися багато часу на досягнення необхідного тиску конденсації; в компресс-сорно-конденсаторном агрегаті рідко буває достатньої довжина трубопроводу між конденсатором і ресивером; у існуючих установках необхідно відключати зливальний трубопровід, щоб вбудувати теплообмінник-акумулятор. За цією схемою встановлюється зворотний клапан.
Розроблено схеми з паралельним з'єднанням повітряних конденсаторівдля підтримки в одному приміщенні температури 20 ° С, а в іншому, де часто відкриваються взимку двері, - 10 ° С. Такі схеми також вимагають встановлення регуляторів тиску та диференціальних клапанів.
Паралельно включені конденсатори з утилізацією теплоти в літню пору зазвичай не працюють, і тиск в них дещо нижчий, ніж в основному конденсаторі. Внаслідок нещільного закриття соленоїдних і зворотних клапанів можливі рециркуляція рідини та заповнення конденсатора-утилізатора. Щоб уникнути цього в схемі передбачають байпасний трубопровід, через який періодично включається конденсатор з утилізацією теплоти по сигналу реле часу.
Коливання теплового навантаження основного конденсатора і конденсаторів з утилізацією теплоти пов'язані з необхідністю використання в таких схемах ресивера більшої місткості, ніж у холодильних машинах без утилізації теплоти, або установки додаткового ресивера паралельно першому, що змушує збільшувати кількість холодоагенту для заправки.
Аналіз різних схем утилізації теплотиз використанням стандартних теплообмінників коаксіального типу (труба в трубі) при повній конденсації в них і використанні лише теплоти перегріву парів показує, що установка працює економічніше при повній конденсації в регенераторі теплоти лише при безперервному та стабільному використанні теплої води.
Холодильна машина працює за двома циклами (з температурою кипіння - 10 ° С і різними температурами конденсації 35 і 55 ° С). Як регенератор теплоти використовується додатковий протиточний водяний теплообмінник, що передає теплоту перегріву парів холодоагенту при температурному натиску холодопродуктивності компресора 10 кВт і споживаної потужності 2,1 кВт (Тк = 35 ° С) в основному конденсаторі можна нагріти воду (при витраті її 0,012 кг/с) з 10 до 30°С, а потім в регенераторі підвищити температуру води з 30 до 65 °С. У циклі з 55°С при холодопродуктивності 10 кВт і споживаної потужності 3,5 кВт в основному конденсаторі води (при витраті 0,05 кг/с) нагрівається з 10 до 50°С, а потім у додатковому теплообміннику-регенераторі вода ( при витраті 0,017 кг/с) нагрівається з 50 до 91°С. У першому випадку корисно використовується 13,7%, у другому - 52% всієї енергії, що підводиться.
У всіх випадках при виборі системи утилізації теплоти холодильної машини необхідно визначити таке:
- холодопродуктивність компресора та теплове навантаження на конденсатор;
- режим роботи холодильної машини у літній та зимовий періоди; можливість використання утилізованої теплоти; взаємозв'язок між необхідною теплотою для обігріву приміщення та нагрівання води;
- необхідну температуру теплої води та витрату її за часом; надійність роботи холодильної машини у режимі отримання холоду.
- Досвід експлуатації систем утилізації теплоти показує, що початкові капітальні витрати на таку систему у великих магазинах окупаються протягом 5 років, тому їх використання економічно доцільне.
Вступ
Література
Вступ
Нині у використанні вторинних енергетичних ресурсів є значні резерви.
Завдання максимального використання ВЕР має не тільки економічне, а й соціальне значення, оскільки зниження витрат палива, що забезпечується використанням ВЕР, зменшує шкідливі викиди та знижує забруднення довкілля.
ВЕР не можна розглядати як дарові додаткові джерела енергії. Вони є результатом енергетичної недосконалості технологічних виробництв, тому необхідно прагнути зниження їх виходу з допомогою повного використання палива у самому технологічному агрегаті. У цьому полягає основне завдання підвищення ефективності теплотехнічних виробництв, найповнішого використання ВЕР як неминучого супутника цих процесів.
Межею ідеальної організації виробництв є створення безвідходної за матеріалами та енергії технології.
1. Класифікація вторинних енергоресурсів
Підприємство чорної металургії споживає велику кількість палива, теплової та електричної енергії. Поруч із цими технологіями металургійного виробництва характеризується значним виходом вторинних енергетичних ресурсів (ВЕР).
За видом енергії ВЕР поділяються на горючі (паливні), теплові та надлишковий тиск.
Горючі ВЕР – побічні газоподібні продукти технологічних процесів, які можуть бути використані як енергетичне або технологічне паливо.
Теплові ВЕР - фізична теплота основних та побічних продуктів, що відходять газів технологічних агрегатів, а також систем охолодження їх елементів.
ВЕР надлишкового тиску - потенційна енергія газів, що виходять із технологічних агрегатів із надлишковим тиском, який може бути використаний інших видів енергії.
2. Види ВЕР та способи їх використання
Носії ВЕР | Енергетичний потенціал | Спосіб використання |
|
| Газоподібні відходи | Низька теплота згоряння | Спалювання в паливо використовуючих установках | |
| Теплові | гази, готова продукція та відходи виробництва, теплоносії охолодження відпрацьована та попутна пара | ентальпія | вироблення в теплоутилізаційних установках водяної пари, гарячої води покриття тепло потреби, вироблення електроенергії в конденсаційному або теплофікаційному турбоагрегаті |
надлишковий тиск | гази з надлишковим тиском | робота ізоентропного розширення | вироблення електроенергії в газовому утилізаційному турбоагрегаті |
Вихід ВЕР - кількість ВЕР, що утворюються у технологічному агрегаті.
Вихід ВЕР для горючих: q гір = m Qр;
для теплових: qт = mі;
для ВЕР надлишкового тиску: qі = ml;
де q - вихід відповідних ВЕР, m - питома або годинна кількість енергоносія, Qр - нижча теплота згоряння, і -
ентальпія енергоносія, l - робота ізоентропійного розширення газів.
Характеристика горючих ВЕР чорної металургії:
Доменний газ утворюється при виплавці чавуну у доменних печах. Його вихід та хімічний склад залежать від властивостей шихти та палива, режиму роботи печі, способів інтенсифікації процесу. Частка негорючих компонентів азоту та вуглекислого газу в доменному газі становить 70%. При спалюванні домену максимальна температура продуктів згоряння дорівнює 1487 С. На виході з печі газ забруднений колошниковим пилом. Використовувати доменний газ як паливо можна лише після його очищення.
Феросплавний газ - утворюється при виплавці феросплавів у рудовідновлювальних печах. Сумарний вміст сірководню та оксиду сірки (4) у перерахунку на оксид сірки (4) не повинен перевищувати 1 гм3.
Конвертерний газ утворюється при виплавці сталі в кисневих конвертерах. Газ переважно складається з оксиду вуглецю. Як паливні ВЕР конвертерний газ використовується при відведенні без допалювання.
Цінне технологічне та енергетичне паливо.
Коксовий газ – утворюється при коксуванні вугільної шихти. У чорній металургії як паливо використовується після вилучення хімічних продуктів. Компоненти коксового газу: водень, кисень, метан, азот, вуглекислий та чадний гази.
Характеристика теплових ВЕР.
Фізична теплота готового продукту із шлаків.
З печей та агрегатів металургійного виробництва готовий продукт та шлак виходять із високою температурою. У деяких випадках це теплота ВЕР. Теплота рідкого чавуну використовується в наступних межах (мартенівські печі, кисневі конвертери).
Теплота рідкої сталі використовується у прокатному виробництві за рахунок гарячого посаду злитків. Фізична теплота вторинних газів.
Використання фізичної теплоти коксового газу можливе після сухого очищення. Найбільшу температуру мають конверторні гази.
Гази мартенівських печей, що відходять, складаються з продуктів згоряння палива та газоподібних компонентів. хімічних реакцій, що протікають у технологічному процесі. До теплових ВЕР відносяться енергоносії у вигляді водяної пари, гарячої води та вентиляційних викидів.
3.Економія палива при використанні теплоти газів, що відходять
Використання фізичної теплоти відхідних газів здійснюється за трьома схемами: технологічною (замкнутою та розімкнутою), енергетичною та комбінованою.
Технологічна схема передбачає використання цієї теплоти для технологічних процесів, як правило, у тій же теплотехнологічній установці. За такою схемою нагрівають повітря, а також в деяких випадках і газоподібні палива, попередньо підігрівають матеріал, що обробляється в печі, або проводять хіміко-термічну переробку деяких шихтових матеріалів, що використовуються в даному процесі. При опаленні печей природним газом до технологічної схеми відноситься також термохімічна регенерація теплоти газів, що відходять, використовувана для конверсії метану. Описані схеми замкнуті, вони забезпечують економію палива в самому технологічному агрегаті (рис.1). Теплоту газів можна використовувати і в іншій пічній установці з меншим температурним рівнем процесу. Така схема є розімкнутою (рис.2). У цьому випадку економиться паливо в установці, що використовує теплоту газів, що відходять. Можливе також послідовне використання теплоти в основному та в низькотемпературних агрегатах.
Рис.1. Замкнуті технологічні схеми використання теплоти газів, що відходять: а - для підігріву повітря; б - для попереднього нагрівання матеріалу; 1 - піч; 2 - відведення газів з печі; 3 – рекуператор; 4 - підведення повітря в рекуператор; 5 - відведення диму: 6 - підведення повітря в піч; 7 - підведення палива в піч; 8 – видача матеріалу; 9 - подача підігрітого матеріалу в піч; 10 – подача холодного матеріалу.
Рис.2. Розімкнена технологічна схема використання теплоти газів, що відходять: 1 - піч; 2 - підведення палива; 3 - підведення повітря; 4 – подача матеріалу; 5 - відведення газів з печі: 6 - технологічна установка другого ступеня; 7 - відведення газів установки другого ступеня; 8 – видача матеріалу.
Застосування замкнутої технологічної схеми підвищує ефективність використання палива у технологічному агрегаті, тобто. знижує вихід ВЕР.
Енергетична схема передбачає використання теплоти газів, що відходять в енергетичних установках для виробництва будь-яких енергоносіїв (теплоти, електроенергії, холоду та ін.). Можливе послідовне розміщення декількох установок, що використовують тепло, наприклад, котлів-утилізаторів і економайзерів для підігріву мережної води. Таким чином, енергетична схема є розімкнутою і дозволяє заощадити паливо, що витрачається на виробництво відповідних видів та кількостей енергоносіїв за рахунок використання ВЕР технологічного агрегату (рис.3).
Комбінована схема поєднує технологічну та енергетичну схеми та забезпечує як зменшення виходу ВЕР, так і більш ефективне їх використання (рис.4).
Кожна зі схем має переваги та недоліки. Основним критерієм для їх порівняння є економія палива, що досягається. Однак цей критерій ще не дає підстав для остаточної оцінки схем. Тут необхідний техніко-економічний розрахунок, що враховує капітальні та експлуатаційні витрати, стійкість споживання енергоносіїв, отриманих за рахунок теплоти газів, що відходять, та ін.
Рис.3. Енергетичні схеми використання теплоти газів, що відходять: а - для отримання пари; б - для отримання пари та гарячої води; 1 - піч; 2 - підведення повітря; 3 - підведення палива; 4 - відведення газів з печі; 5 – КУ; 6 - відведення пари з КУ; 7 – відведення диму з КУ; 8 - підведення поживної води в КУ; 9 – підігрівач мережної води; 10 - підведення води в підігрівач; 11 – відведення гарячої води.
Рис.4. Комбінована схема використання теплоти газів, що відходять: 1 - піч; 2 - відведення газів з печі; 3 – рекуператор; 4 - підведення повітря в рекуператор; 5 - відведення диму з рекуператора; 6 - відведення пари з КУ; 7 – КУ; 8 - підведення поживної води в КУ; S - підведення повітря в піч; 10 - підведення палива в піч.
4. Вторинні енергетичні ресурси паливно-енергетичного комплексу
Світовий видобуток вугілля становить 2025 млн. т на рік (4033 шахти). При цьому утворюється близько 6 млрд. т твердих, рідких та газоподібних відходів, що становить близько 3 т відходів на 1 т вугілля (з них відвальної породи 2,5 т). При підземному видобутку вугілля питомий вихід породи, що видається з шахт на поверхню, становить близько 0,3 т на 1т вугілля, що видобувається. Власне горюча маса у вугільній промисловості складає всього 20% гірничої маси. Частка вугілля у виробництві електроенергії становить 37% (1980 р).
Сланець має не менше значення, ніж вугілля. Близько 40% сланцю видобувається відкритим способом та 60% із шахт.
Відходи видобутку та збагачення сланців складаються з розкривних порід, відходів збагачення.
Розроблено проект переробки сланців (Швеція), який передбачає видобуток відкритим способом та у шахтах 6 млн. т сланцю на рік та виробництво 1300 т урану щорічно. Схема переробки сланцю передбачає первинне дроблення, збагачення у важких середовищах для видалення вапняку, обробку сланцю сірчаною кислотою в барабанних апаратах, витримку обробленого матеріалу в штабелях, протиточне вилуговування сірчаною кислотою методом просочування (видалення урану 79%), фільтр розчинником, реекстрацію розчином карбонату натрію або амонію та осадження уранового концентрату. Осад вилуговування змішують з вапняком і направляють у відвал.
Подальші етапи удосконалення технології переробки сланців:
енергетичне використання органічного матеріалу шляхом спалювання чи газифікації;
розробка технології отримання алюмінію із сланцю;
повне комплексне вилучення кольорових металів.
Газові викиди промислових підприємств, як ВЕР.
Розвиток енергетики, металургії, транспорту, хімії та нафтохімії призводить до швидко зростаючого споживання повітря, що використовується як сировина в процесі окислення. Підприємства хімічної, нафтохімічної, харчової, фармацевтичної та інших галузей промисловості споживають великі кількостічистого повітря і викидають величезні обсяги відпрацьованих кисневмісних газів та забрудненого вентиляційного повітря.
Перспективним є метод очищення повітря від мікродомішок – поєднання енергетичних та хімічних комплексів. Розглянемо можливості об'єднання цих процесів шляхом використання відпрацьованого повітря промислових підприємств як окислювач, наприклад дутьового повітря в топках котлів. У цьому випадку забезпечується дешеве очищення забрудненого повітря від токсичних домішок і відпадає потреба у споживанні чистого повітря для окислення палива.
Література
1. Ласкорін Б.М. Безвідходна технологія мінеральної сировини. - М: "Надра", 2004р. - 334с.
2. Розенгарт Ю.І. Вторинні енергетичні ресурси чорної металургії та їх використання. - К.: "Вища школа", 2008р. - 328с.
3. Ріхтер Л.А. Охорона водного та повітряного басейнів від викидів ТЕС. За редакцією Непорожного. - М.: "Енерговидав", 2001р. - 296с.
4. Сігал І.Я. Захист повітряного басейну під час спалювання палива. - Л.: "Надра", 1987р. - 294с.
5. Толочко О.І. Захист довкілля від викидів підприємств чорної металургії. - М.: "Металургія" 2001р. - 95с.
При об'єктивній оцінці ефективності слід враховувати різні режими роботи утилізатора: «сухий», «мокрий», некерований, керований, відтайки та ін, описані в попередній статті (журнал С.О.К., №12/2010). В результаті можливих помилок, перерахованих нижче, можна отримати фактичну ефективність та економію теплоти суттєво меншу, ніж за розрахунком, це може не влаштувати замовника. Останній не має наміру довго чекати на окупність цього апарату, відводячи цьому термін приблизно два-три роки.
Основні теплотехнічні параметри утилізаторів теплоти та холоду
У технічних і частково економічних розрахунках, під час випробування теплоутилізаційного устаткування використовують різні й у загальному випадку, численні параметри, одні з яких застосовують частіше, інші — рідше. Серед цих параметрів основними є:
У вищенаведених формулах використані вирази, звані водяними еквівалентами по зовнішньому W н і W, що йде, у повітрі, по циркулюючій воді або розсолу W w , по насадці W нас: W н = G n c в; W у = G у c в; W w = G w c w і W нас = М нас з нас. Всі ці величини, крім нас W, вимірюють в кВт/°C, а величину W нас - в кДж/°С.
Відношення W нас до будь-якого з еквівалентів (W н, W y , W w) характеризує інерційність процесу передачі теплоти від насадки до навколишнього середовища і вимірюється в секундах.
Техніко-економічна ефективність застосування теплоутилізації в ВКВ та СВ
Завдання обґрунтування ефективності теплоутилізації пов'язане з урахуванням значної вартості обладнання, що досягає 30-50 % від вартості припливної установки, різної тривалості використання, тенденції зростання тарифів на теплову та електричну енергію, високої плати за підключення до тепломережі, високих штрафів за перевищення температури зворотної води її графіка ТЕЦ, тому однозначного рішення таке завдання немає. На думку А.А. Римкевича та інших фахівців, утилізація теплоти — важливий вторинне захід, який потрібно розглядати та аналізувати після того, як вичерпано всі первинні можливості зниження споживання теплоти за рахунок комплексу заходів.
Способи оцінки ефективності утилізації теплоти
Існують кілька способів оцінки ефективності утилізації теплоти у тому чи іншому апараті. Перший спосібоцінки на основі коефіцієнта використання енергії як відношення одержуваної в утилізаторі теплоти до електроенергії, що витрачається на подолання опору середовищ η е = Q т /N.
Будучи суто енергетичною характеристикою, не враховує вартості апарату та різні, до того ж зростаючі, тарифи за теплоту (за гарячою водою чи супутньої електроенергії) і електроенергію, тобто. використовує натуральні миттєві показники. Крім того, одержана в утилізаторі теплота завжди змінна залежно від початкової різниці температур t у - t ні поточної ефективності та режиму роботи теплоутилізатора.
Другий спосібоцінки заснований на ексергетичному ККД, що враховує відносну ексергію теплоти, вологи та ексергію повітря, що рухається:
де E 1 і Е 2 - ексергія теплоти, вологи і ексергія повітря, що видаляється і припливного (зовнішнього); ΣE n - сумарна ексергія споживаної електричної енергії в системі. Щодо цих коефіцієнтів В.М. Богословський та М.Я. Поз справедливо зауважили, що «...будь-який із зазначених термодинамічних показників дає лише уявлення про ступінь термодинамічної досконалості процесу і не може бути підставою для прийняття технічного рішення.».
Третій спосібоцінки є більш загальним техніко-економічним показником та характеризує очікуваний термін окупності додаткових капітальних витрат(вперше запропонований для умов ринку англійським фізиком У Томсоном (1824-1907), найбільш відомим у нашій країні як теплофізик Кельвін) у варіантах різного типу ТУ, їх ефективності, вартості та аеродинамічного опору:
Річний економічний ефект[руб/ рік] як різниця наведених витрат за порівнюваними варіантами систем з теплоутилізатором (2) і без нього (1) є іншим комплексним показником:
де ΔC т.год - вартість зекономленої теплоти в гарячій воді, парі, електроенергії з урахуванням реальних та перспективних тарифів на енергоносії, руб/рік; ΔC е.год - вартість додаткової річної витрати електроенергії на переміщення повітря і води через апарат, руб/рік; ΔK ту - капітальні витрати на утилізатор, його монтаж, налагодження та управління, руб.; (Е н + 0,18) ΔK ту - відрахування від додаткових капітальних витрат на амортизацію, ремонт, загальнооб'єктні та інші витрати 0,18ΔK ту [руб/рік], у зв'язку із застосуванням теплоутилізатора та зміною типорозміру повітронагрівача, а також з урахуванням нормативного коефіцієнта ефективності:
де r - норма дисконту, r = 0,10-0,15; Струм — термін окупності додаткових капітальних витрат, рік; ΔK вн - скорочення капітальних витрат на повітронагрівач при зменшенні його рядності або повній відмові, руб.; ΔK прис — одноразові витрати на приєднання об'єкта до джерела теплоти, руб/Гкал або руб/кВт⋅год.
У формулі має бути врахована залежність всіх величин від конструкції утилізатора та його ефективності. Також серед складових експлуатаційних витрат слід зважити на можливі штрафи ТЕЦ за перевищення температури зворотної води після повітронагрівача.
Зведена номограмадля оцінки ефективності сучасних теплоутилізаторів була розроблена на основі відповідних розрахунків та представлена на рис. 1 у припущенні незмінності коефіцієнта ефективності протягом некерованого режиму роботи апарату. Ця номограма побудована наступної послідовності. Попередньо за даними одного з виробників кондиціонерів було оцінено приблизну питому вартість різних теплоутилізаторів (рис. 1а). Аналогічно на цей графік можна нанести дані про питому вартість теплоутилізаторів інших виробників. Для конкретних умов (t y = 20 °C, t до = 10 °С) при різних θ ту побудовано кордон режимів роботи ТУ (правий квадрант на рис. 1) та визначено питому кількість теплоти (на 1 кг/с повітря, що нагрівається при однозмінній роботі ).
Скористаємося цими даними оцінки ефективності застосування ТУ в кліматичних умовах міста Санкт-Петербурга.
Оцінити питому економічну ефективність застосування теплоутилізатора, віднесену до 1000 м 3 /год зовнішнього повітря, що нагрівається при його питомій вартості K ту / L н = 40 тис. руб / (тис. м 3 / год) в самому сприятливому випадку, тобто при безперервній роботі системи
ΣQ ту.год = 24 тис. кВт·ч/(рік·тис. м 3 /год), електронагріві за середнім (між денним і нічним) тарифом c'е = 2 руб/кВт·ч, аеродинамічному опорі апарату ΔР в = 0,30 кПа; ККД вентиляторної установки η = 0,7, відповідної додаткової потужності на переміщення повітря 0,12 кВт/(тис. м 3 /год):
додатковому річному витраті електроенергії 1,05 тис. кВт·год/(рік·тис. м 3 /год) ΔW е = 8766 х 0,12 = 1,05.
Скорочення витрат на повітронагрівач при влаштуванні теплоутилізатора знехтувати. Платою за підключення даного нагрівача до тепломережі та штрафом за перевищення повітронагрівача температури зворотної води знехтувати. Термін окупності витрат Ток прийняти рівним трьом рокам. Визначаємо термін окупності додаткових капітальних витрат, отримуємо один рік:
Поміняємо умови розрахунку, замінивши електронагрівання теплоносієм. гарячою водоюза тарифом с'т = 1 руб/кВт⋅год. Тоді термін окупності додаткових капітальних витрат на влаштування теплоутилізатора в тих же умовах дорівнюватиме 2,7 року:
Як видно, навіть за даного тарифу на теплоту в гарячій воді та при безперервній роботі системи протягом доби та року висока питома вартість теплоутилізатора не дозволяє розраховувати на швидке повернення (окупність) капіталовкладень. Якщо застосовувати менш ефективні (θ тy = 0,55-0,65), але більш дешеві пристрої, то, судячи з повторюваності Δτ/Δt н, основний ефект може зрости, т.к. його досягають не за низьких, а за проміжних зовнішніх температур (t н = -10...+10 °С).
Для більш строгого розрахунку потрібно брати до уваги різну поверхню, рядність та вартість основного повітронагрівача та ще одного електричного, що працює у разі припинення подачі теплоносія у позаопалювальний період при t н > 8 °С. Результати економічного розрахунку підвищать ефективність утилізації теплоти, враховуючи високу початкову плату за приєднання повітронагрівача до теплової мережі або іншого джерела.
Оцінка ефективності застосування утилізаторів
Проблемі оцінки ефективності застосування утилізаторів присвячено багато публікацій. Усі вони по-різному підходять до методів обчислення ефекту, враховуючи одні складові та інші. Дамо оцінку лише деяким, найбільш характерним публікаціям. У статті використано традиційний, спрощений, на нашу думку, не зовсім правильний і приватний метод розрахунку терміну окупності як результат поділу вартості теплоутилізатора на вартість різниці заощадженої теплової та перевитраченої електричної енергії. При цьому в статті не вказано ефективність апарату та комплекс «ефективність/вартість», до речі, змінний, що залежить від типу апарату, його повітропродуктивності, не враховані різні режими роботи, відтайка і перевитрати, що виникають, плата за приєднання та ін. Все це не дає уявлення про відмінність результатів розрахунку за різних умов.
Що стосується різноманітних кліматичних умов, представлених у статті містами, де добоградуси опалювального періоду змінюються від 1500 до 12 000 діб за опалювальний період, то цю частину роботи можна спростити. Провівши невелике дослідження і представивши його в координатах: відносна річна витрата теплоти, що утилізується, в цілорічно некерованому апараті — добоградуси опалювального періоду — можна отримати практично лінійну залежність (рис. 2). Така лінеаризація робить надмірними багаторазові розрахунки, що наводяться в цій статті, а пряму для даних умов (L н, θ ту, ΔK ту) достатньо провести за трьома-чотирма точками, відповідними містам у різних кліматичних умовах.
Техніко-економічна оцінка енергозберігаючого обладнання
Техніко-економічній оцінці енергозберігаючого обладнання присвячена стаття, характерна в частині питань і зауважень. Найбільшу увагу в ній приділено власне методиці аналізу та обчислення коефіцієнта дисконтування, маючи на увазі віддалений термін окупності. Однак розрахунки показують, що повна амортизація та окупність витрат на ці апарати є бажаною за відносно короткий термін (один-три роки). У ряді випадків, при дефіциті теплоти на об'єкті та високій платі за приєднання до джерела, утилізація не тільки обґрунтована, а й єдина можлива для нагрівання зовнішнього повітря.
Не маючи прийняту в статті підсумкову формулу для терміну окупності теплоутилізатора, важко уявити, чи враховані в розрахунках: можливий дефіцит теплоти на об'єкті і реальна, плата, що постійно зростає, за приєднання до джерела теплоти; прийнята частка різниці капітальних витрат, що враховується в експлуатаційних витратах на амортизацію, ремонт, загальнооб'єктні витрати (загалом близько 18%).
Покажемо на прикладі, що одноразова плата за приєднання до теплової мережі можна порівняти або навіть перевищує вартість теплоутилізатора. Нехай питома вартість утилізатора ΔК ту ~ 30-40 тис. руб/(тис. м 3 /год). Такій одиничній витраті повітря відповідає в середніх умовах розрахункова теплопродуктивність утилізатора і, відповідно, зменшення потужності при приєднанні до ТЕЦ:
Це рівносильно платі за приєднання у розмірі
ΔК підс = 3,45 х 12 х 10 3 = 41,5 тис. руб., Якщо прийняти питому платню:
В умовах цього прикладу виявляється, що плата за приєднання до ТЕЦ можна порівняти або навіть більше, ніж вартість теплоутилізатора, і тому не йдеться про термін окупності.
Не можна не звернути увагу в аналізованій статті на спосіб розрахунку річної витрати теплоти, що утилізується. Не застерігаючи режим роботи теплоутилізатора, автори прийняли його за умовчанням цілий рік некерованим. Приблизно-синусоїдальна зміна t н (t) помилково побудовано не за середніми значеннями температур («нормі»), а за максимальними та мінімальними, тобто. має суттєво підвищену амплітуду. Відповідно до цього величина теплоти, що утилізується, теж завищена. Для Санкт-Петербурга, наприклад, t н.min.cp = -8,1 ° C, а розрахункова зимова температура t нрх = -26 ° C. Аналогічно у теплий період року t н.max.cp = 18,1 °С, тоді як розрахункова літня температура t нрт = 24,6 °С. Також, середньорічна температура t н.ср.год = 4,4 ° С далеко не дорівнює напівсумі прийнятих розрахункових в холодну і теплу пору року (-0,6 ° С). Заперечення викликає неврахування режимів роботи та відтайки, що призводить до завищення витрати теплоти, що утилізується, і відсутність обліку змінної ефективності апарату.
Ефективність конструкції утилізатора можна аналізувати з погляду вибору:оптимальної поверхні F, рядності i чи глибини насадки апарату h. Позначимо відносну рядність чи глибину апарату як h у частках від тієї, коли він θ ту = 1, а кількість теплоти Q ту = Q т.max . При приблизно експоненційній залежності Q ту ≈ 1 - exp(-h) ефективність θ ту = 1 досягається за умови h = 4 (з точністю до 1 %). Приймемо, що річна витрата теплоти, що утилізується, наближено експоненційно залежить від величини h (рис. 1а), тоді як вартість утилізатора і його аеродинамічний опір від h залежать приблизно лінійно.
Тоді шуканий термін окупності можна подати у вигляді (функції від безрозмірного параметра h, що має такий вигляд:
де a 1 , a 2 , a 3 , a 4 - деякі коригувальні коефіцієнти, прийняті постійними.
В результаті обчислення похідної, прирівняної до нуля, отримуємо, що оптимум (мінімум T факт) відповідає випадку, коли h = 1, а ефективність теплоутилізатора q ту.опт = 0,63 (з властивостей експоненційної функції). Вищеописані залежності ілюструє графік на рис. 3, де показаний наближений характер зміни всіх складових наведених витрат та терміну окупності додаткових витрат на підсистему утилізації від відносної глибини h, відносної товщини d або відносної поверхні F насадки або пластин такого апарату.
Порівнюючи результати наближеної оптимізації за формулою (14) з даними про характеристики вітчизняних ДРТ при L = 5-38 тис. м 3 /год, δ = 0,2 м, v фр = 2,2 м/с, F/L = 300 -425 м 2 /(м 3 /с), F/F фр = 490-660 м 2 /м 2, отримали при насадці з алюмінієвої фольги розрахункову ефективність θ ту = 0,77, при насадці з технічного картону - θ ту = 0,65 (у разі близько до оптимальної ефективності, обчисленої при вищеописаних припущеннях). Більш детально залежності, що характеризують економічний ефект для різних теплоутилізаторів при різній продуктивності, змінності роботи та з різною насадкою, можна визначити за даними.
До аналогічних висновків про оптимальну ефективність теплоутилізатора дійшли автори «Довідника». Зокрема, вони зазначають: «...Доведення ефективності утилізатора до величини, більшої 0,65 при однозмінній роботі і 0,75 при тризмінній, завжди призводить до зменшення економічного ефекту, т.к. збереження теплоти при цьому досягається за рахунок надмірного зростання наведених витрат на влаштування та експлуатацію утилізаторів та витрати металу. Найбільший вплив на економічний ефект має тривалість роботи системи — при тризмінній роботі ефект різко зростає. Зростання ефекту зі збільшенням витрати повітря пояснюється переважно непропорційним зростанням питомих витрат за обладнання і займану ним площу.». У цьому ж довіднику зазначено, що за даними РПІ в кліматичних умовах Прибалтики для утилізатора пластинчастого СВ свинарника-відгодівника оптимальна ефективність не повинна перевищувати 0,50.
Продовження у наступному номері.
У всьому світі і насамперед у країнах Західної Європита США широко застосовуються технічні рішення, що дозволяють знизити вартість життєвого циклухолодильної установки. Це і застосування електронних розширювальних вентилів, і оптимізація тиску конденсації в залежності від температури зовнішнього повітря, і встановлення тиску всмоктування холодильної машини в залежності від навантаження на неї, управління компресорами і вентиляторами конденсатора за допомогою перетворювачів частоти, що дозволяють істотно зменшити споживання енергії. У Росії її активне впровадження подібних рішень тривалий час стримувалося через помітно нижчих, ніж Заході, цін на енергоносії, які дозволяли окупити додаткові капіталовкладення у відносно короткий термін. Проте в останні роки технології енергозбереження стають все більш актуальними і в нашій країні.
Системи утилізації тепла конденсації холодильної машини стоять окремо від перерахованих вище рішень, оскільки дозволяють економити не електроенергію, що споживається безпосередньо системою холодопостачання, а дають змогу знизити витрати інших систем, що використовуються на об'єкті.
Якщо розглядати термодинаміку циклу, можна побачити, що є дві основні можливості зняти теплоту. Перша – використовувати перегрів стисненого в компресорі газу. Друга – утилізувати теплоту конденсації холодоагенту.
У разі використання перегріву стисненого газу в холодильному контурі встановлюється додатковий теплообмінник. У цьому випадку можна утилізувати до 20% всього тепла, яке скидається установкою. Оскільки температура холодоагенту в кінці процесу стиснення може перевищувати 100 °C, середовище (повітря або вода) нагрівається до 80-90 °C.
При утилізації теплоти конденсації можна зняти набагато більше тепла, але низькопотенційного тепла, що дозволяє нагріти воду або повітря лише до 30 градусів.
Навіщо може бути використане утилізоване тепло? Найбільш очевидне застосування – повітряне опалення взимку. У найпростішому варіанті установка має два паралельно встановлені конденсатори, один - на вулиці (він працює в теплу пору року), а другий - усередині приміщення (він підігріває повітря в холоди). У недорогому виконанні таке рішення не має жодної регулюючої автоматики. Переведення із зимового режиму в літній проводиться вручну відключенням відповідного конденсатора за допомогою запірних клапанів. Більш складні варіанти мають один конденсатор, встановлений у приміщенні, і систему, яка спрямовує потік повітря або на вулицю, або всередину приміщення. Управління розподілом потоку може бути як ручним, і автоматичним.
В даний час набирає популярності застосування утилізованого тепла для підігріву води, що йде на різні технічні потреби.
Як правило, і для опалення, і для нагрівання води використовують перегрів стисненого газу, оскільки температури, яку можна отримати при утилізації тепла конденсації холодоагенту, недостатньо. Використання перегріву газу дозволяє нагріти воду до 40-50 ° C і від. У разі коли холодильна машина не забезпечує потрібної продуктивності або не може працювати постійно, а ємності бака-акумулятора для підтримки температури недостатньо, застосовують електричні нагрівачічи газові бойлери.
Цікавим різновидом подібних систем є каскадні установки з високотемпературним тепловим насосом як верхній контур, який підігріває воду до 65-80 °C. Така вода може використовуватися для санітарної обробки поверхонь (при цій температурі гине більшість бактерій) у хімічному виробництві. За великої потреби у гарячій воді для промислових потреб доцільно застосування систем із транскритичним циклом на СО 2 . Вони менш ефективні в порівнянні з традиційними, але дозволяють нагрівати воду до вищої температури.
Для застосування систем утилізації тепла бажано, щоб графіки роботи холодильної машини та потреби у гарячій воді по можливості збігалися. Тому найдоцільніше використовувати ці системи там, де холод виробляється постійно. Наприклад, на підприємствах харчової промисловостіде гаряча вода необхідна для миття приміщень. Цікавим є застосування систем подібного роду на льодових катках. Гаряча вода тут може використовуватися для захисту ґрунту під охолоджуваною плитою від замерзання, а також для різних технологічних потреб. Оцінці економічної ефективності застосування систем утилізації на промислових підприємствах було присвячено статтю у журналі «Світ клімату» № 52.
Все більший інтерес до подібних систем виявляють магазини та торговельні мережі. Ще б пак — за відносно невеликих додаткових капітальних витрат системи рекуперації тепла дозволяють забезпечити гарячою водою цілий супермаркет!
Цікавим є американський досвід використання теплоти перегріву конденсаторів молокоохолоджувачів на фермах. Принципова схема установки показано на рис. 1. Вода, що надходить із водопроводу, нагрівається гарячим газом і надходить у підігрівач, де її температура збільшується до необхідного значення. Експлуатація таких установок протягом року дозволила втричі зменшити витрати енергії на нагрівання води. Особливо помітний економічний ефект було отримано там, де підігрів здійснювався рідким паливом.
Слід зазначити, що система утилізації тепла може бути встановлена і на холодильній машині, що вже діє. Так, канадська служба з питань енергетичної ефективності The Office of Energy Efficiency (OEE) опублікувала звіт про модернізацію системи холодопостачання кухні одного з найбільших медичних центрів Канади. Лінії нагнітання всіх 10 компресорів об'єднали в одну і встановили на ній пластинчасто-паяний теплообмінник, в якому вода підігрівалася з 10°C до 30°C і прямувала до газового бойлера, де доводилася до необхідної температури. Завдяки застосуванню утилізації річне споживання газу знизилося на 40%, термін окупності системи становив 2,3 роки. У нашій країні успішний досвід модернізації діючої установки було здійснено компанією «Простор-Л» на льодовій арені «Локомотив» у Ярославлі. Система утилізації тепла, що виробляє гарячу воду для технологічних потреб, була встановлена через півтора роки після здачі об'єкта в експлуатацію. Завдяки її застосуванню витрата гарячої води з міської мережі скоротилася вдесятеро, а сама система окупилася менш як за два роки.
Важливо, що системи утилізації тепла зазвичай виконуються за індивідуальними проектами під конкретне завдання. Дуже важливо правильно підібрати всі компоненти системи та без помилок її спроектувати. Теплообмінник-утилізатор, як правило, має пластинчасту конструкцію, хоча на великих установках застосовуються і кожухо-трубні теплообмінники. Якщо конструкції передбачено наявність предконденсатора, необхідний його точний підбір з метою недопущення конденсації холодоагенту. При використанні одночасно кількох джерел тепла, наприклад, середньо- та низькотемпературних центральних холодильних машин, важливо передбачити таке їх компонування в машинному відділенні, яке дозволить забезпечити зручне прокладання трубопроводів для гарячої води та доступ до систем автоматики та запірної арматури.
Як приклад використання утилізації тепла у промисловості розглянемо систему, яку застосував один із лідерів холодильного бізнесу — компанія ТОВ «Термокул» (м. Москва) (рис. 2). Гаряча вода виробляється системою холодопостачання камери шокової заморозки. Вода, що отримується в результаті нагрівання, використовується для розморожування м'яса, відтавання камери шокової заморозки та миття підлог після завершення зміни. Її можна використовувати й інших потреб. У даній системі на лінії нагнітання перед основним конденсатором змонтований передконденсатор (рис. 3), що є пластинчасто-паяним теплообмінником фірми «Данфосс». Сумарне тепло перегріву гарячого газу, яке виділяється системою холодопостачання на базі трьох гвинтових компресорів Bitzer HSN 8571, становить 450 кВт. Передконденсатор дає змогу утилізувати до 400 кВт тепла. Вода, що має температуру 8 °C, нагрівається до 40 °C із продуктивністю 11 кубометрів на годину, що дозволяє повністю задовольнити всі технологічні потреби. Для компенсації зниження продуктивності при відключення компресорів в системі встановлено бак-накопичувач об'ємом 3 кубічних метра.
Застосування такого технічного рішення дозволяє економити на електроенергії та прокладці інженерних комунікаційщо є дуже важливим для підприємства.
Статтю підготували Сергій Бучин та Сергій Смагін
- Холодильні машини та холодильні установки. Приклад проектування холодильних центрів
- «Розрахунок теплового балансу, надходження вологи, повітрообміну, побудова J-d діаграм. Мультизональне кондиціювання. Приклади рішень»
- Проектувальнику. Матеріали журналу "Світ клімату"
- Основні параметри повітря, класи фільтрів, розрахунок потужності калорифера, стандарти та нормативні документи, таблиця фізичних величин
- Окремі технічні рішення, обладнання Що таке еліптична заглушка і навіщо вона потрібна
Вплив чинних температурних нормативів на енергоспоживання центрів обробки даних Нові методи підвищення енергоефективності систем кондиціювання центрів обробки даних Підвищення ефективності твердопаливного каміна - Системи утилізації тепла в холодильних установках Мікроклімат виносховищ та обладнання для його створення Підбір обладнання для спеціалізованих систем подачі зовнішнього повітря (DOAS) Система вентиляції тунелів. Устаткування компанії TLT-TURBO GmbH Застосування обладнання Wesper у комплексі з глибокої переробки нафти підприємства «КИРИШИНЕФТЕОРГСИНТЕЗ» Управління повітрообмінним у лабораторних приміщеннях Комплексне використання систем розподілу повітря в підпільних каналах (UFAD) у поєднанні з балками, що охолоджують. Система вентиляції тунелів. Вибір схеми вентиляції Розрахунок повітряно-теплових завіс на основі нового виду подання експериментальних даних про теплові та масові втрати Досвід створення децентралізованої системи вентиляції під час реконструкції будівлі Холодні балки для лабораторії. Використання подвійної рекуперації енергії Забезпечення надійності на стадії проектування Утилізація теплоти, що виділяється під час роботи холодильної установки промислового підприємства Методика аеродинамічного розрахунку повітроводів Методика підбору спліт-системи від компанії DAICHI Новий стандарт проектування теплової ізоляції Прикладні питання класифікації приміщень за кліматичними параметрами Оптимізація управління та структури систем вентиляції Варіатори та дренажні помпи від EDC Нове довідкове видання від АВОК Новий підхід до будівництва та експлуатації систем холодопостачання будівель з кондиціюванням повітря Ваш вибір... Зіставлення фреонових кондиціонерів за технічними характеристиками Вібраційні характеристики вентиляторів Вентиляція на підприємствах комунального харчування Нові прилади для вентиляції приміщень із герметичними вікнами Автоматика для систем вентиляції та кондиціювання SHUFT Система дистанційного контролю та керування параметрами технологічних процесів від компанії «Термокул» Безкоштовний холод – реальність наших днів
